10Г2Фбю характеристики: характеристики и расшифовка, применение и свойства стали

Свойства по стандарту ТУ 14-3-1573-96

Нормы ударной вязкости, КVC, Дж/см

Свойства по стандарту ТУ 14-3-1977-2000

Нормы ударной вязкости, КVC, Дж/см

Свойства по стандарту ТУ 14-105-614-99

×

Отмена Удалить

×

Выбрать тариф

×

Подтверждение удаления

Отмена Удалить

×

Выбор региона будет сброшен

Отмена

×

×

Оставить заявку

×

Отмена

×

К сожалению, данная функция доступна только на платном тарифе

Выбрать тариф

Лист 10Г2ФБЮ

Компания ООО «БМК СТАЛЬ» реализует с собственного склада прокат листовой из низколегированной стали марки 10Г2ФБЮ, предназначенный для электросварных труб магистральных газопроводов.

Лист 10Г2ФБЮ выделяется улучшенной свариваемостью и хладостойкостью, что обеспечивает сохранность сварных швов.

Купить лист 10Г2ФБЮ, задать вопрос, уточнить условия доставки, сортамент, цену можно по телефону +7 (351) 223-14-76, Этот адрес электронной почты защищён от спам-ботов. У вас должен быть включен JavaScript для просмотра.

марка стали К60, К56, С440.

Дополнительные условия к металлопрокату по требованию Покупателя в соответствии с ГОСТ, ТУ и др. НТД:

1. 100%-УЗК 0, 1, 2, 3 класса сплошности по ГОСТ 22727-88.
2. Обрезная кромка.
3. Плоскостность: высокая, особо высокая.
4. Термообработанный: контролируемая прокатка, нормализцаия, закалка с высоким отпуском, высокий отпуск.
5. Z-свойства по ГОСТ 28870-90, относительное сужение в направлении толщины проката, не менее 15%, 25%, 35%.

Товары группы:

Наличие, размеры листа и цену уточняйте в отделе продаж.

В наличии листы:
толщина 8мм-18мм
ширина 1500-2500 мм
длина 2500-12500 мм

Лист 10Г2ФБЮ прокатывают по ГОСТ 19903-74 нормальной и улучшенной плоскостности.
Качество поверхности листового проката соответствует требованиям ГОСТ 14637-89.
Показатели сплошности соответствуют ГОСТ 22727-88.

Химический состав в % материала 10Г2ФБЮ:

C	Mg	Si	S	P	Cr	Ni	Cu
0. 09-0.12	1.55 — 1.75	0.15 — 0.5	<0.008	<0.02	<0.3	<0.3	<0.3

10 указывает на среднее содержание углерода в стали 0,10%
Г— марганец
2— обозначает, что сталь содержит менее 2% марганца
Ф— ванадий
Б— ниобий
Ю— алюминий

Доставка спецтранспортом листа 16Д, 15ХСНД, 10ХСНД ГОСТ 6713-91:

Лист 10Г2ФБЮ 10мм, 12мм, 16мм, 20мм, 25мм, 32мм, 40мм, 45мм, 50мм:

Лист 10Г2ФБЮ 12мм, 14мм, 15мм, 16мм для электросварной трубы:

Характеристики 10Г2ФБЮ — Электронный марочник российских сталей

Металлоснабжение и сбыт

Switch to English

• Стандарты
• Химсостав
• Свойства
• Другие наименования
• Применение
• Аналоги

Примечание:

овшовая проба
CE = C + Mn/6 + Si/24 + Cr/5 + Ni/40 + Cu/13 + V/14 + P/2
По согласованию: N Neq = 0. 8*(0.52*Al+0.29*Ti+0.27*V+0.15*Nb)
-ГС (гарантия свариваемости)
класс прочности 265…325: CE класс прочности 345…375: CE класс прочности 390: CE класс прочности 440: CE По согласованию: S 0.02 — 0.04
По согласованию: Si — примесь, Ti

По ГОСТ 19281-2014

Дополнительная информация Не указаны

Свариваемость

По НАКС Группа:

Вычисляемые свойства

Плотность:

ГОСТ 19281-14

Прокат повышенной прочности. Общие технические условия

егированная сталь

Для получения информации о зарубежных аналогах данной стали воспользуйтесь нашим бесплатным Сервисом запросов.

• Прайс-листы
• Цены LME

• ООО ПКП «Теплообменные трубы» (582 поз.)
• Фосс Металл (152 поз.)
• «АНЭП-Металл» (7034 поз.)
• ГК «Интерстилс-Новосибирск» (27828 поз.)
• БВБ-Альянс (54610 поз.)
• ООО ГК Велунд Сталь-Е (2640 поз.)

Поиск по прайс-листам

Все компании

Марочник сталей 10Г2ФБЮ КП 360 D27S

Мониторинг цен

Центральный регион, Москва

22 сентября 2022 года

Сортамент	Средняя цена	Индекс
Арм. А500С ф10	50,893.8	-0.2 %
Арм.А500С ф12	49,250.0	-0.1 %
Арм. В500С ф8	51,390.0	-0.1 %
Проволока вр ф4-5	47,060.0	-0.1 %
Проволока ок ф1,2	85,400.0	-0.8 %
Катанка ф6,5	49,260. 0	-0.2 %
Лист г/к 4	55,428.6	1.7 %
Лист х/к 0,8-1	61,716.7	1.9 %
Лист оц. 0,55	78,380.0	7.4 %
Труба ВГП 20х2,8	64,566.7	0.9 %
Труба ВГП 32х3,2	57,883.3	1. 9 %
Труба э/с 89х3,5	52,766.7	2.8 %
Труба э/с 102х3,5	53,600.0	2.7 %
Уголок р/п 63х5-6	61,100.0	0.0 %
Швеллер 10	70,214.3	-2.2 %
Швеллер 12	73,166.7	-0.9 %
Балка 30Б1	65,300. 0	0.0 %
Балка 30Ш1	62,900.0	0.0 %
Динамика:		0.9 %

Опрос МСС

Мы представим на нашем стенде свою продукцию и новые возможности посетителям выставки
Наши сотрудники посетят выставку для встреч с металлургами и поставщиками
Мы примем участие в ряде мероприятий деловой программы форума и посетим выставку
В этом году по геополитическим причинам мы не сможем принять участие в Металл-Экспо

Металлургическая мозаика:

Гигантом среди духовых является туба.

Если этот инструмент распрямить, длина его составит 9 м! Сгибать тубу придумал бельгиец Адольф Сакс еще в ХIХ в. Туба сворачивается 4 раза. Этот инструмент дает густой, басовый звук.

Читать далее

Сварочное соединение | Научный.Нет

Заголовок статьиСтраница

Коррозионное поведение соединения плазменной дуговой сварки алюминиевого сплава 7А52 в условиях имитации морской атмосферы

Реферат: Исследовано коррозионное поведение соединения плазменно-дуговой сварки (ПДС) из алюминиевого сплава 7А52 в условиях, имитирующих морскую атмосферу, с испытанием на распыление соленой воды. Морфологию поверхности наблюдали с помощью сканирующей электронной микроскопии (СЭМ), и обсуждалось влияние времени коррозии на коррозионное поведение. Глубина точечной коррозии, коррозионно-динамические характеристики и распределение элемента сварного соединения из алюминиевого сплава 7А52 были проанализированы с помощью 3D и XRD микроскопа. Результаты показывают, что питтинговая коррозия является основной морфологией в зоне теплового воздействия на начальной стадии, питтинговая коррозия проявляется со временем в матрице и сварном соединении. Основные соединения компонентов, присутствующие в пленке, включают Al и O. Глубина питтинговой коррозии в области теплового воздействия максимальна (3,008 мкм). Закон степенной функции соблюдается на обеих фазах кривой увеличения коррозионной массы, и скорость коррозии уменьшается со временем.

39

Зависимость образования холодных трещин от погонной энергии при сварке высокопрочной стали с пределом текучести 500 МПа

Аннотация: В работе проведена свариваемость высокопрочной стали марки 10Г2ФБЙ с пределом текучести 500 МПа по критерию образования холодных трещин в корне шва пластин толщиной 18 и 36 мм. Исследования проводились по ГОСТ 26388-84 на образцах типа IX при температуре окружающего воздуха от –20 до +20 °С при энергии тепловложения от 5,8 до 14,3 кДж/см. После сварки пластины охлаждались на воздухе в течение 24 часов. Основным критерием оценки свариваемости является наличие или отсутствие холодных трещин после сварки. Сварку производили мягкой проволокой 4Y42 с пределом текучести 420 МПа. Холодные трещины в высокопрочной стали 10Г2ФБУ толщиной 18 и 36 мм не обнаруживаются при тепловложении более 10,3 кДж/см при сварке при температуре +20 °С, в то же время при сварке при температуре окружающей среды -20 ° Трещины С при прогоне энергии 14,7 кДж/см не обнаружены. Критическая скорость охлаждения, при которой не появлялись трещины, составила 55 °С/с при температуре сварки +20 °С и 44 °С/с при температуре сварки –20 °С для обеих толщин. Критерий HV _max <300 HV является необходимым, но недостаточным условием предотвращения образования холодных трещин в сталях типа 10Г2ФБУ. В условиях эксперимента холодные трещины в сварном шве отсутствуют при твердости не более 250-260 HV, что, вероятно, связано с наличием диффузионного водорода, не регламентированного в регламенте подачи этого Марка стали

934

Влияние процесса отжига на механические свойства сварных соединений атмосферостойких сталей

Аннотация: В данной работе исследованы механические свойства сварных соединений стойкой стали Q355NH. Анализ механических свойств сварных соединений показал, что прочность сварных соединений после отжига снижается, а относительное удлинение увеличивается. Результаты ударных испытаний образцов на растяжение до и после отжига показали, что энергия удара зоны сварного шва после отжига сильно увеличилась, а энергия удара околошовной зоны изменилась мало. Далее было проведено сравнение усталостной прочности образцов до и после отжига, и результаты показали, что в условиях многоцикловой усталости неотожженные образцы разрушались и место излома располагалось на основном металле, тогда как отожженные образцы не разрушались. ломать.

397

Механические свойства микрозон сварных соединений трубопроводов Х80

Аннотация: Из-за неоднородности механических свойств соединений лазерной сварки необходимо измерение локальных механических свойств сварных соединений для оценки сварных соединений в целом. Специально для испытания механических свойств в зоне термического влияния сварных соединений. Были введены два метода испытания на микросдвиг и испытания на твердость для измерения механических свойств микрозон. С помощью этих двух методов определены и сравнены механические свойства микрозон сварного соединения трубопровода Х80. Результаты показали, что испытание на микросдвиг может интуитивно, количественно и непрерывно описывать прочность и пластичность регионального распределения неоднородности, подходящего для оценки механических свойств и вязкости разрушения сварных соединений.

1088

Контроль магнитной памяти металла сварных соединений под действием усталостной нагрузки

Аннотация: Для исследования влияния концентрации напряжений, распространения трещины и видов усталостного нагружения на сигналы магнитной памяти металла были проведены две группы усталостных экспериментов с различными видами усталостного нагружения сварного соединения стали Q235B. Нормальные составляющие рассеяния магнитного потока измеряли прибором для определения магнитной памяти металла в процессе усталостных испытаний, а поверхности изломов образцов после усталостных испытаний наблюдали методом сканирующей электронной микроскопии. Результаты экспериментов показали, что нормальные составляющие поля рассеяния магнитного потока, как и сигнал магнитной памяти металла, изменили полярность и их градиенты имеют максимальные значения в зонах концентрации напряжений. Положение нуля нормальной составляющей рассеяния магнитного потока постепенно менялось с увеличением номера цикла. Кроме того, характер сигнала магнитной памяти металла при распространении усталостной трещины явно зависит от типа нагрузки. Кроме того, на рисунке морфологии разрушения было получено сочетание хрупкого разрушения и вязкого разрушения.

1069

Исследования по оценке механических характеристик и трещинообразования сварного соединения морского трубопровода X65

Реферат: С целью изучения влияния различных типов дефектов сварки, таких как шлаковые включения, пористость, непровар, непровар, прожог, трещина, на механические характеристики сварного соединения морской трубы Х65 (Φ323,9 х 16 мм). , испытание на механические свойства статического растяжения, вязкость разрушения CTOD и усталостную долговечность были проведены для достижения максимального допустимого размера дефекта, разрешенного в этой статье. Исследования показывают, что наличие трещинных дефектов значительно снижает сопротивление разрушению и усталостную долговечность сварного соединения, применение максимально допустимого размера дефекта, разрешенного на основе оценки дефектов трещин, может обеспечить референтную основу для безопасной и стабильной эксплуатации морских трубопроводов.

271

Микроструктура и свойства высокопрочной трубопроводной стали X100

Аннотация: С целью изучения влияния процесса сварки на микроструктуру и свойства сварного соединения трубопроводной стали Х100 методом GMAW был подготовлен сварной шов низкоуглеродистой высокомарганцево-молибден-никелевой порошковой сварочной проволокой. СЭМ и РФА использовались для анализа микроструктуры и фазовой морфологии ЗТВ и металла сварного шва. Для проверки механических свойств использовались гидравлическая машина для испытаний на растяжение и машина для испытаний на удар. Экспериментальные результаты показали, что металл сварного шва и ЗТВ состояли из бейнита, феррита и М/А, микроструктура была тонкой и однородной со столбчатой ​​кристаллической морфологией, а ЗТВ была довольно грубой. Твердость металла шва составила 248HV, что выше, чем у основного металла, однако ЗТВ разупрочнялось. Прочность на растяжение сварного соединения составила 832 МПа, что составляет около 96% основного металла. Энергия удара, поглощенная основным металлом и металлом сварного шва при температуре -20°C, составила 291 Дж и 121 Дж соответственно, демонстрируя превосходную прочность и ударную вязкость.

325

Исследование микроструктуры и свойств в сварном соединении низкоуглеродистой микролегированной стали марки 700 МПа

Реферат: Исследованы микроструктура и механические свойства автомобильной балки с использованием сварного соединения низкоуглеродистой микролегированной стали BS700MC методами чувствительности к образованию холодных трещин, испытаний на микротвердость, изгиба, удара, растяжения и металлографического анализа. Результаты показали, что сталь BS700MC имеет лучшую трещиностойкость и без термической обработки перед сваркой сварочной проволокой WH80-G. Микроструктура сварного шва соединения представляет собой игольчатый феррит, очень мало бейнита и доэвтектоидного феррита. Значение твердости зоны сварного шва составляет 380 HV и такое же, как у основного металла. Но более низкая жесткость сварных соединений имеет явные колебания, и ЗТВ оказывается смягченным явлением. Сварное соединение имеет хорошую ударную вязкость только при температуре от 20 до минус 20 градусов Цельсия. Прочность сварного соединения BS700MC на растяжение достигает 815 МПа, 97,1% основного металла, положение излома в ЗТВ. Морфология разрушения при растяжении имеет смешанный тип, указывающий на углубления и ступени расщепления, а сварное соединение имеет хорошие комплексные механические свойства.

174

Поведение сварного соединения из жаропрочного сплава на основе никеля 625 при низкотемпературной малоцикловой усталости

Реферат: Свойства высокотемпературной малоцикловой усталости и поведение при разрушении сварного соединения из суперсплава на основе никеля Inconel 625 при температуре 760°С. 0057 o C были исследованы в режиме полностью реверсивного полного контролируемого напряжения. Данные об усталостной долговечности и циклическом напряжении-деформации были проанализированы для определения индивидуальных параметров усталостной деформации. Отмечено, что сварное соединение проявляет циклическое деформационное упрочнение и устойчивость. Усталостные трещины зарождаются преимущественно на свободной поверхности усталостных образцов и распространяются по межкристаллитному или смешанному транскристаллитно-межкристаллитному типу.

120

Исследование по контролю качества соединения лазерной сварки

Аннотация: В процессе лазерной сварки высокопрочной оцинкованной стали использование направляющей дуговой пластины и соединительной дуговой пластины позволяет избежать вредного воздействия, приводящего к нестабильной ширине плавления. Оцинкованный слой, защищающий соединение, неизбежно теряется в результате обгорания, что влияет на грязестойкость сварного соединения. Так, соленая вода с концентрацией 3% используется при коррозионных испытаниях образцов, сваренных при различных параметрах лазера, после коррозии соединения получают разброс массы и металлографические микроскопы. Результаты испытаний свидетельствуют о том, что скорости коррозии соединения при различных параметрах сварки при лазерной сварке высокопрочной оцинкованной стали различны; их средняя скорость коррозии совпадает со скоростью основного металла, а технология лазерной сварки практически не влияет на коррозионную стойкость соединения.

276

Зависимость образования холодных трещин от погонной энергии при сварке высокопрочной стали с пределом текучести 500 МПа

[1] Э.Л. Макаров, Холодные трещины при сварке легированных сталей. Москва, Машиностроение, (1981).

[2] ГОСТ 26388-84. Сварочные швы. Методы испытаний на стойкость к образованию холодных трещин при сварке плавлением.

[3] М.А. Иванов, В.И. Швецов, Е.Л. Волосатова, Д.В. Изотов: Развитие теории трещиностойкости отливок, Вестник Южно-Уральского государственного университета. Серия: Металлургия. Том. 17, № 36 (2011) 48-50.

[4] Н.Н. Прохоров, Физические процессы в металлах при сварке. 2-е изд. Внутреннее напряжение и деформация. Москва, Металлургия, 599 (1976) 4-5.

[5] ASTM, Стандартный метод испытаний для измерения скорости роста усталостных трещин, ASTM E 647-08, (2008).

[6] Н.П. Алешина, Г.Г. Чернышов, Сварка. Резка. Контроль: Справочник. В 2 т. М.: Машиностроение, 2004.

[7] Гривняк И. Свариваемость сталей: пер. со словацкого Л.С. Гончаренко; под ред. Э.Л. Макаров. — Москва: Машиностроение, (1984).

[8] А. Челик, А. Асаран, Механические и структурные свойства соединений из одинаковых и разнородных сталей, Mater Character, 43 (1999) 311-318.

DOI: 10.1016/s1044-5803(99)00045-5

[9] Т. Терасаки, Т. Акияма, С. Ошита, Изучение локального содержания водорода, связанного с растрескиванием корней. Ежеквартальный журнал Японского общества сварщиков, 4 (2) (1986) 378–383.

DOI: 10.2207/qjjws.4.378

[10] Британский стандарт BS EN 1011-2:2001, включающий поправку № 1 «Сварка». Рекомендации по сварке металлических материалов. Часть 2: Дуговая сварка ферритных сталей. (2001).

DOI: 10.3403/02065964u

[11] СРЕДНИЙ. Коновалов, В.М. Неровный, А.С. Куркин, Теория сварочных процессов. Учебник для вузов, МГТУ им. Н.Е. Баумана, (2007).

[12] В.В. Ерофеев, М.В. Шахматов, В.Г. Крылов, Оценка несущей способности сварных соединений с мягкими прослойками в швах, Автоматическая сварка. 11 (1987) 69-70.

[13] О.А. Бакши, Ю.И. Анисимов С.И., Ярославцев и др. Исследование напряженно-деформированного состояния мягкого наклонного слоя методом линий скольжения и конечных элементов, Казань: Материалы IV летней школы стран-членов СЭВ: Матем. Методы сварки. (1981) 138-143.

[14] К. Сатох, Т. Дои, М. Тойода, Влияние размера на статические свойства растяжения сварных соединений, включая мягкие прослойки, X Jap. Сварка Соц. 37(11) (1968) 242-249.

[15] Ю. Работнов, Механика деформируемого твердого тела, М.: Наука, (1988).

[16] Шолохов М.А., Куркин С.А., Полосков С.И. Влияние формы разделки на остаточные напряжения в корпусных конструкциях специальной техники // Вестник Тульского государственного университета. Технические науки, № 6. Ч. 2, (2015).

[17] М.Х. Шоршоров, Т.А. Чернышова, А.И. Красовский, Испытание металлов на свариваемость, М.: Металлургия, (1972).

[18] Юхин Н.А. Механизированная дуговая сварка плавящимся электродом в защитных газах. (МИГ\МАГ), (2008).

[19] СТО Газпром 2-2.2-136-2007. Инструкция по технологиям сварки при строительстве и ремонте промысловых и магистральных газопроводов. Часть I.

[20] А.И. Акулов, Г.А. Бельчук, В.П. Демьянцевич, Технология и оборудование сварки плавлением. Учебник для студентов вузов. Москва, Машиностроение, (1977).

[21] ГОСТ 13585-68 Метод испытаний роликов для определения допустимых режимов дуговой сварки и наплавки.

Горячекатаные рулоны | АмасЭнерджи

Назначение	Поставка нормативный документ	Размер мм	Марки стали
Общего назначения	ГОСТ 16523	толщина менее 4 мм	Ст0, Ст1-Ст3 (КП, ПС, СП), 08-20 (КП, ПС, СП), 25
ГОСТ 14637	толщина 4 мм и более	Ст0, Ст2-Ст5 (все степени раскисления)
Общего и специального назначения	ГОСТ 1577	08-20 (ЧП, ПС, СП), 25
ГОСТ 17066	толщина менее 4 мм	09Г2, 09Г2С, 17ГС
Для сварных, клепаных и болтовых конструкций	ГОСТ 19281	толщина 4 мм и более	09Г2, 09Г2С, 17ГС, 17Г1С
Для производства сварных труб	ТУ 14-1-2471	8-14×1000-1800	двадцать
ТП 14-101-440-2000	2,0-8,0×150-900	Ст1-Ст3 (КП, ПС, СП) и др.
ТУ 14-1-3579	1,5-10х300-1700	Ст1-Ст3 (КП, ПС, СП), 08-20 (КП, ПС, СП)
ТУ 14-1-4598	6-11×1400-1800	22ГУ
ТУ 14-1-5407	5-16×1050-1800	09ГСФ, 13ГС, 13Г1С-У, 17Г1С, 17Г1С-У, 17Г1СА, 17Г1СА-У, 10ГФБИ, 10Г2ФБ
ТУ 14-1-5441	6-16×1050-1800	05Г1Б
ТУ 14-101-525	5-10×1010-1720	09ГСФ
ТУ 14-106-502	2-14×1250-1700	17ГС, 17Г1С, 22ГУ
СТО ММК 216	10-16×1050-1800	10G2FBY
СТО ММК 220	6-10×1010-1720	09ФСБ
СТО ММК 333	1,5-8,0х39-900	Ст1-Ст3 (КП, ПС, СП), 08-20 (КП, ПС, СП)
ТП 14-101-453	10-16×1050-1800	05Г1Б
ТУ 14-101-458	8-9×1250	06ГФБАА
Для дальнейшей прокатки	ТУ 14-1-4516	2-8×100-1700	08-20 (кп, пс, сп), 08ю
Для деталей автомобилей холодной штамповки	ТУ 14-1-5262	2-6×160-480	07GBY
Для производства динамо стали	ТП 14-101-330	2-3×1000-1100	0202-0211, 0202П, 0203П
Для производства трансформаторной стали	ТП 14-101-382	2,2-2,8×860-1110	0400D-0406D
Для производства релейной стали	ТП 14-101-396	2-4×1000-1250	0200
Для облицовки	ТУ 14-1-628	2,5-6,0×240-350	11кп, 11ЯА
СТП 14-101-184	3-8×220-330	18UA
ТП 14-101-432	5×280, 320, 360	08кп-У
Для сварных, клепаных и болтовых конструкций	СТП 14-101-209	1,8-12,5×1000-1830	S235 (JR, JRG2, J0, J2G4), S275 (JR, J0, J2G4), S355 (JR, J0, J2G4, K2G4) согласно EN 10025
Для штамповки и волочения	СТО ММК 210	1,5-12,0х900-1830	SPHC, SPHD, SPHE (до 6 мм) по JIS G 3131
Для дальнейшей прокатки	СТП 14-101-238	1,5-8,0х900-1830	DD11, DD12, DD13, DD14 по EN 10111
Для производства сварных труб	СТО ММК 242	1,5-12,7х900-1830	A25, A, B, X42, X46, X52, X56, X60, X65 согласно API 5L
Для сварных, клепаных и болтовых конструкций	СТО ММК 344	1,8-12,5×900-1830	Ст37-2, РСт37-2, Ст44-2, Ст44-3, Ст52-3 по DIN 17100
Для сварных, клепаных и болтовых конструкций	СТО ММК 350	1,5-12,5х900-1830	SS330, SS400-1, SS400-2 в соответствии с JIS G 3101; A36-1, A36-2 по ASTM A36/A36M
Общего назначения	СТО ММК 352	SAE1006, SAE 1008, SAE 1009, SAE1010, SAE1012, SAE1015, SAE1017, SAE1019, SAE1020, SAE1021, SAE1022, SAE1023, SAE1025 в соответствии с ASTM A568/A568M и ASTM A635/A6134M 9
Для строительных целей	СТО ММК 364	1,5-4,5х900-1829 4,6-6,0×900-1219	Гр. Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий *