Площадка рабочая – Рабочая платформа | Рабочая платформа» была создана в конце января 2014-ого года. Мы — социалисты, антикапиталисты, антифашисты, профсоюзные и социальные активисты. Наш метод — организация рабочего класса, наша цель — социалистическая революция.

Формула изобретения

РИСУНКИ

www.findpatent.ru

рабочая площадка — это… Что такое рабочая площадка?

• рабочая петля
• рабочая площадка бурильщика

Смотреть что такое «рабочая площадка» в других словарях:

• рабочая площадка — Площадка, на которой обычно находится человек при работе или обслуживании электрооборудования. [ГОСТ Р МЭК 60204 1 2007] 3.4.10. Для расположения органов управления, предназначенных для использования более трех раз в течение рабочей смены следует …   Справочник технического переводчика

• рабочая площадка — 21 рабочая площадка Площадка для установки подъемника в рабочее положение, подготовленная согласно требованиям нормативных документов и эксплуатационной документации Источник: ГОСТ Р 52064 2003: Подъемники с рабочими платформами. Термины и… …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• рабочая площадка сваебойного оборудования — рабочая площадка Составная часть сваебойного оборудования, предназначенная для размещения номеров расчета, обслуживающих сваебойное оборудование. [ГОСТ 22582 77] Тематики установки мостостроительные Синонимы рабочая площадка …   Справочник технического переводчика

• рабочая площадка (станции) — эксплуатационная площадка (станции) — [Я.Н.Лугинский, М.С.Фези Жилинская, Ю.С.Кабиров. Англо русский словарь по электротехнике и электроэнергетике, Москва, 1999 г.] Тематики электротехника, основные понятия Синонимы эксплуатационная… …   Справочник технического переводчика

• рабочая площадка (в подъемно-транспортном оборудовании) — рабочая площадка Площадка для установки подъемника в рабочее положение, подготовленная согласно требованиям нормативных документов и эксплуатационной документации. [ГОСТ Р 52064 2003] Тематики подъемно транспортное оборуд. прочее …   Справочник технического переводчика

• Рабочая площадка лифта — рабочая площадка устройство, установленное стационарно в шахте лифта и предназначенное для размещения персонала, выполняющего работы по обслуживанию оборудования лифта;… Источник: Постановление Правительства РФ от 02.10.2009 N 782 (ред. от… …   Официальная терминология

• рабочая площадка (инж. оборуд. зданий) — рабочая площадка Устройство, установленное стационарно в шахте лифта и предназначенное для размещения персонала, выполняющего работы по обслуживанию оборудования лифта. [Технический регламент о безопасности лифтов] Тематики инж. оборуд. зданий… …   Справочник технического переводчика

• рабочая площадка бурильщика — — [http://slovarionline.ru/anglo russkiy slovar neftegazovoy promyishlennosti/] Тематики нефтегазовая промышленность EN foothold of drifterfoothold of driller …   Справочник технического переводчика

• рабочая площадка котельной — — [А.С.Гольдберг. Англо русский энергетический словарь. 2006 г.] Тематики энергетика в целом EN firing floor …   Справочник технического переводчика

• Рабочая площадка сваебойного оборудования — 11. Рабочая площадка сваебойного оборудования Источник: ГОСТ 22582 77: Установки мостостроительные. Термины и определения оригинал документа …   Словарь-справочник терминов нормативно-технической документации

• Площадка рабочая — – площадка для установки подъемника в рабочее положение, подготовленная согласно требованиям нормативных документов и эксплуатационной документации. [ГОСТ Р 52064 2003] Рубрика термина: Грузоподъемные механизмы Рубрики энциклопедии:… …   Энциклопедия терминов, определений и пояснений строительных материалов

dic.academic.ru

МК_Рабочая площадка промышленного здания(один уровень)

§1. Исходные данные

1. Шаг колонн в продольном направлении:

L₁= 13,5 м L₂= 13,5 м

2. Шаг колонн в поперечном направлении:

l₁= 5 м l₂= 5 м

3. Отметка настила площадки:

d_н= 8,4 м

4. Минимальная отметка низа балок:

d_б,min= 6,8 м

5. Нагрузка полезная нормативная:

g_н,пол= 2,1 т/м²

6. Материал балок и колонн:

сталь малоуглеродистая

7. Состав настила:

монолитная железобетонная плита толщиной 10см и цементная стяжка толщиной 2,5 см

8. Материал фундаментов:

бетон В 12,5 (М 150)

9. Климатический район:

II₅

§2. Разработка схемы балочной клетки.

Исходя из принципа концентрации материала располагаем главные балки в направлении большего пролета.

§3. Сбор нагрузок на 1 м² настила

§4. Расчет балки настила Б1

4.1. Расчет настила

4.2. Сбор нагрузок

Нагрузка на 1 погонный метр балки:

1. Нормативная

q_н= g^н* a* q_{с в}= 2,3* 2,25+ 0,1= 5,5 т/м

2. Расчетная

q= g* a+ q_{с в}* γ_f= 2,85* 2,25+ 0,1* 1,05= 6,52 т/м

4.3. Статический расчет

Максимальный расчетный изгибающий момент (в середине пролета)

М_max= q* l₁²/ 8= 6,52* 25/ 8= 20,4 т* м

Максимальный нормативный изгибающий момент

М_max^н= М_max* q_н/ q= 20,4* 5,5/ 6,52= 17,2 т* м

Максимальная расчетная поперечная сила (на опоре)

Q_max= R= q* l/ 2= 6,52* 5/ 2= 16,3 т

4.4. Выбор материала

По таблице 50 [1] для балок перекрытий, работающих при статических нагрузка при отсутствии сварных соединений (группа 3) в условиях климатического района II₅ выбираем сталь ВСт3 пс 6 (ТУ 14-1-3023-80).

Ориентировочно принимаем, что толщина полки прокатной балки (двутавра) t_f= 11 – 20 мм

По таблице 51 [1] для стали ВСт3 пс 6 при t_f= 11 – 20 мм расчетное сопротивление по пределу текучести R_y= 2450 кг/см²

4.5. Подбор сечения

Требуемый момент сопротивления:

W_x^тр= М_max/ (R_y* γ_с* С₁)= 20,4* 10⁵/ 2450* 1* 1,095= 760,4 см³, где

γ_с – коэффициент условий работы

С₁ – коэффициент, учитывающий развитие пластических деформаций и определяемый по пункту 5.18 [1].

В данном случае в месте действия М_max и в непосредственной близости от него τ< 0,5* R_s, тогда в соответствии с формулой τ≤ 0,5* R_s С₁= С, где С определяется по таблице 66 [1] в зависимости от отношения площадей сечений полки и стенки А_f/A_w.

Принимаем ориентировочно А_f/ A_w= 0,75, тогда с использованием линейной интерполяции С₁= С= 1,095.

Наиболее рационально применять тонкостенные высокие «нормальные» двутавры с параллельными гранями полок по ТУ-14-2-24-72 с буквой Б.

Принимаю двутавр 40Б3 (нормальный) с параллельными гранями по ТУ-14-2-24-72 с моментом сопротивления W_x= 799 см³> W_x^тр= 760,4 см³.

4.6. Геометрические характеристики сечения

h= 395,8 мм,

b= 165,0 мм,

t_w= 6,8 мм,

t_f= 9,8 мм,

r= 16 мм,

А= 60,1 см²,

Масса 1 м длины 47,2 кг

J_x= 15810 см⁴

W_x= 799 см³= W_x^тр= 799 см³.

Высота стенки h_w= h- 2* t_f= 395,8- 2* 9,8= 376,2 мм

Расчетная высота стенки h_ef= h_w— 2* r= 376,2- 2* 16= 344,2 мм= 34,42 см

Условная гибкость стенки

λ_w= λ_w* √R_y/ E= 50,62* √2450/ (2,1* 10⁶)= 1,73< 2,2

λ_w= h_ef/ t_w= 34,42/ 0,68= 50,62;

А_f= t_f* b= 0,98* 16,5= 16,17 см²;

A_w= h_w* t_w= 37,62* 0,68= 25,58 см²;

А_f/ A_w=16,17/ 25,58= 0,63

4.7. Проверка принятого сечения

1. По прочности (I группа предельных состояний) – по п. 5.18. [1].

В пролете: условное нормальное напряжение при упругой работе балки с W_ey=С₁* W_x (см. рис. 6 а)

σ= М_max/ (С₁* W_x)= 20,4* 10⁵/ (1,1* 799)= 2321 кг/ см²< R_y* γ_с= 2450 кг/ см²

Недонапряжение (2450- 2321)/ 2450* 100%= 5,26%

Здесь С₁= С можно определить с помощью линейной интерполяции по таблице 66 [1] или более точно по формуле 6 [5].

С₁= С= 1+ (1- ξ²)/ (2+ 12* А_f/ A_w)=1+ 0,96/ (2+ 12* 0,63)= 1,100,

Где ξ= 1- 2*d/ h= 0,2 – минимальная относительная высота упругой зоны (см рис. 6 б),соответствующая максимальной остаточной деформации ε_r= 3* R_y/ E, допускаемой нормами [1].

На опоре при этажном сопряжении

τ= Q_max/ A_w= 16,3* 10³/ 25,58= 637 кг/ см²< R_s* γ_с=1420 кг/ см²

при сопряжении в одном уровне

τ= Q_max/ 0,8* A_w= 16,3* 10³/ 0,8* 25,58= 796,5 кг/ см²< R_s* γ_с=1420 кг/ см²

Здесь:

γ_с= 1

R_s= 0,58* R_y= 0.58* 2450= 1420 кг/ см²

0,8 – коэффициент, учитывающий ослабление болтами при соединении балок настила и главной балки в одном уровне.

2. Т.к. λ_w= 1,73< 2,2, местную устойчивость стенки можно не проверять.

3. Общая устойчивость (I группа предельных состояний) обеспечена настилом (при наличии соответствующих конструктивных элементов, связывающих настил с балкой).

4. По деформативности при нормальных условиях экплуатции (II группа предельных состояний)

f/ l= М_max^н* l/ (10* E* J_x)= 17,2* 10⁵* 500/ (10*2,1* 10⁶* 15810)= 1/ 386<[ f/ l]= 1/ 205,

где [ f/ l] определяется по таблице 40 [1].

§5. Расчет главной балки Б2

5.1. Расчетная схема

5.2. Сбор нагрузок

P= P^/* 1,02= q* l* 1,02= 6,52* 5* 1,02= 33,2 т,

где коэффициент 1,02 учитывает собственный вес главной балки.

5.3. Статический расчет

При симметричной нагрузке:

R_A= R_B= ΣP/ 2= 6* Р/ 2= 3* Р= 99,6 т

М_х=а= (R_A— 0,5* Р)* а= (3* Р- 0,5* Р)* а= 2,5* Р* а= 2,5* 33,2* 2,25= 186,7 т* м,

М_х=2а= (R_A— 0,5* Р)* 2* а- Р* а= (3* Р- 0,5* Р)* 2* а- Р* а=4*P*a=9*P= 298,8 т* м,

М_х=3а= (R_A— 0,5* Р)* 3* а- Р* 2* а- Р* а= (3* Р- 0,5* Р)* 3* а- Р* 2* а- Р* =4.5*P*a= =10.125*P=336.15 т* м,

Проверю величину М_max. Считаю нагрузку распределенной, тогда погонная нагрузка на балку:

q_Б2= g* (l₁+ l₂)/ 2* 1,04= 2,85* (5+ 5)/ 2* 1,04= 13,70 т/ м,

где 1,04 – коэффициент, учитывающий собственный вес главной балки и балок настила

М^/_max= (q_Б2* L₁²)/ 8= (13,70* 13,5²)/ 8= 312 т* м,

что близко к более точному значению М_max=220,5 т* м, и свидетельствует об отсутствии грубых ошибок при его вычислении.

Q_max= R_A— 0,5* Р= 2.5* Р= 2.5* 33,2= 83,0 т

5.4. Выбор материала

По таблице 50 [1] для сварных балок перекрытий, работающих при статических нагрузках (группа 2) в условиях климатического района II₅ выбираю сталь ВСт3 пс 6 (ТУ 14-1-3023-80).

Ориентировочно принимаю, что толщина полки t_f= 11 – 20 мм

По таблице 51 [1] для стали ВСт3 пс 6-1 при t_f= 11 – 20 мм расчетное сопротивление материала пояса по пределу текучести R_y= 2350 кг/см².

5.5 Подбор основного сечения

Расчет произведем без учета пластических деформаций.

1. Требуемый момент сопротивления сечения:

W_x^тр= М_max/ (R_y* γ_с)= 336,0* 10⁵/ (2350* 1)= 14298 см³

2. Задаюсь гибкостью стенки:

λ_w= h_ef/ t_w= h_w/ t_w= 130, тогда условная гибкость

λ_w= λ_w* √R_y/ E= 130* √2350/ 2,1* 10⁶= 130* 0,03345= 4,35

3. Оптимальная высота балки (при которой площадь сечения будет минимальной):

h^/_опт= (1,5* W_x^тр* λ_w)^1/3= (1,5* 14298* 130)^1/3= 140,7 см

Для балки переменного сечения оптимальная высота (при которой объем балки будет минимальным) h_опт≈ 0,95* h^/_опт= 0,95* 146,6= 139.31 см.

Минимальная высота балки (при которой балка отвечает требованиям жесткости при полном использовании прочностных свойств материала)

h_min=(L₁* R_y)/ (10⁷* [f/ l])* q_н/ q= (1350* 2350)/ (10⁷*1/ 400)* 5,5/ 6,52= 107,10 см,

где [f/ l]= 1/ 400 – по таблице 40 [1],

q_н/ q= 5.5/ 6,52= 0,84 – см. пункт 4.2

Максимальная высота (при которой отметка низа балки d_б= d_б,min)при этажном сопряжении главных балок и балок настила:

h_max^этажн= h_стр,max— (t_ст+ t_пл+ h_Б1)= 160- (2,5+ 10+ 39,58)= 107,9 см,

где максимальная строительная высота перекрытия

h_стр,max= d_н— d_б,min= 8,4- 6,8= 1,6 м

h_max^этажн=107,9 см< h_опт= 134,0 см, следовательно этажное сопряжение не подходит.

При сопряжении в одном уровне

h_max^одн.ур.= h_max^этажн+ h_Б1= 107,9+ 39,58= 147,5см

h_max^одн.ур.= 147,5 см^.> h_опт= 134.0 см.

Принимаю сопряжение главных балок и балок настила в одном уровне

Принимаю h_б= h_опт= 134.0 см,

при этом h_min< h_б< h_max^одн.ур

Высота стенки h_w≈ 0,98* h_б= 0,98* 134= 131,03 см

Принимаю h_w= 135 см – кратно модулю 5 см

4. Толщина стенки с учетом принятой гибкости:

t_w= h_w/ λ_w=130/ 130= 1,00 см

По условиям коррозионной стойкости t_w≥ 0,6 см

По условию прочности в опорном сечении при работе на сдвиг:

t_w≥ 1,5* Q_max/ (h_w* R_s)= 1,5* 83,0* 10³/ (130* 1360)= 0,704 см,

где R_s= 0,58* R_y= 0,58* 2350= 1360 кг/см².

Т.к. h_w= 1300 мм> 1050 мм, то принимаю стенку из толстолистовой стали (ГОСТ 199-74*)

Окончательно принимаю стенку из толстолистовой стали толщиной

t_w= 10 мм

Таким образом сечение стенки: h_w* t_w= 1300* 10= 13000 мм²

5. Требуемая площадь пояса:

А_f^тр= W_x^тр/ h_w— (h_w* t_w)/ 6= 14298/ 130- (130* 1,0)/ 6= 109.98- 21,7= 88,28 см²

Проверяю найденное значение:

А_f^тр_min=0,5* (А^тр_min— А_w)= 0.5* (304.8- 1.0*130)= 87.43 см²≈ А_f^тр= 88,28 см²

Здесь

А^тр_min= 3* W_x^тр/ h^/_опт= 3* 14298/ 140,7= 304,8 см²

Сечение пояса принимаю по ГОСТ 82-70*

При этом необходимо соблюдать следующие требования:

1. h_w/ 5≤ b_f≤ h_w/ 2,5

27≤ b_f≤ 54

2. При изменении сечения по ширине: b_f≥ 30,0 см

При изменении сечения по толщине: b_f≥ 18,0 см

3. По условию местной устойчивости при изменении по ширине:

b_f≤ 30* √ 2100/ R_y* t_f

Приму толщину пояса t_f= 20 мм, причем t_f≤ 3* t_w=30 мм, тогда

b_f≤ 30* √ 2100/ 2350* 2,0= 56,8 см

При изменени по толщине:

b_f≤ 15* √ 2100/ R_y* t_f

b_f≤ 15* √ 2100/ 2350* 2,0= 28,4 см

4. Величина t_f должна соответствовать предварительно выбранному диапозону толщин

Принимаю изменение сечения пояса по ширине, и назначаю t_f= 20 мм, тогда:

b_f^тр= А_f^тр/ t_f= 88,28/ 2= 44,14 см

Принимаю b_f= 45см> b_f^тр=44,14 см

При этом удовлетворяются все вышеуказанные условия:

1. 130/ 5= 26 см ≤ b_f= 45 см ≤ 130/ 2,5= 52 см

2. b_f= 45 см> 30,0 см

3. b_f= 45 см< 30* √ 2100/ 2350* 2,0= 56,8 см

4. t_f= 20 мм< 3* 1,0=30 мм

5. t_f= 20 мм соответствует диапозону 11 – 20 мм.

Окончательные размеры основного сечения:

стенка: h_w* t_w= 130* 1,0=130 см²

пояс: t_f* b_f= 2,0* 45= 90 см²> А_f^тр= 88,28 см²

6. Геометрические характеристики основного сечения:

h_б= h_w+ 2* t_f= 130+ 2* 2,0= 134 см²;

А_f= 90 см²; А_w= 130 см²;

А= 2* А_f+ А_w= 2* 90+ 130= 310 см²;

А_f/ А_w= 90/ 130= 0,692;

λ_w= h_w/ t_w* √R_y/ E= 130/ 1,0* √ 2350/ 2,1* 10⁶=130* 0,03345= 4,35;

Момент инерции стенки:

J_w= t_w* h_w³/ 12= 1,0* 130³/ 12= 183000 см⁴;

Момент инерции поясов:

2* J_f= 2* А_f* z²= 2* 90* 66²= 784000 см⁴

где z= 0,5* h_w+ 0,5* t_f= 0,5* (130+ 2,0)= 66 см;

Момент инерции основного сечения:

J_x= J_w+ 2* J_f= 183000+784000 = 967000 см⁴;

Момент сопротивления основного сечения:

W_x= J_x/ (0,5* h_б)= 967000 / (0,5* 139)= 14430 см³> W_x^тр= 14298 см³

5.6. Назначение размеров измененного сечения. Таблица геометрических характеристик.

В моем случае ширина измененного сечения:

b_f^/= (0,5 – 0,6)* b_f= (0,5 – 0,6)* 450= 225 – 270 мм.

Принимаю b_f^/= 250 мм

Окончательные размеры измененнгосечения:

стенка: h_w* t_w= 130* 1,0= 130 см²

пояс: t_f* b_f^/= 2,0* 25= 50 см²

Геометрические характеристики измененного сечения:

h_б= 130+ 2* 2,0= 134 см;

А_f^/= 50 см²; А_w= 130 см²;

А^/= 2* 50+ 130= 230 см²;

А_f^// А_w= 50/ 130= 0,385;

Статический момент пояса:

S_f^/= А_f^/* z= 50* 66= 3300 см³;

Статический момент половины сечения:

S_0,5^/= S_f^/+ S_0,5w= S_f^/+ 0,5* 0,25* t_w* h_w²= 3300+ 0,5* 0,25* 1,0* 130²= 3300+ 2112,5= 5412,5 см³;

J_w= 183000 см⁴; 2* J_f^/= 2* А_f^/* z²= 2* 50* 66²=436000 см⁴;

Момент инерции измененного сечения:

J_x^/= J_w+ 2* J_f^/= 183000+ 436000= 619000 см⁴;

Момент сопротивления измененного сечения:

W_x^/= J_x^// (0,5* h_б)= 619000/ (0,5* 134)= 9259 см³

Геометрические характеристики сечений

5.7. Определение места изменения сечения

Предельный изгибающий момент для изменения сечения в месте стыкового шва пояса:

[M]= R_wy* W_x^/= 2350* 9259= 217* 10⁵ кгс* м= 217 т* м,

где R_wy – расчетное сопротивление сварного стыкового шва сжатию, растяжению, изгибу по пределу текучести.

Используя полуавтоматическую сварку и физические методы контроля качества шва, тогда R_wy= R_y= 2350 кг/см².

При отсутствии физических методов контроля качества шва:

R_wy= 0,85* R_y.

По эпюре изгибающих моментов определяю, что сечения с изгибающим моментом равным 144,6 т* м находятся во II и VI отсеках.

Определение положения сечений относительно опор:

Уравнение изгибающего момента для II отсека:

М_II= (R_A— 0,5* Р)* x_лев— Р* (x_лев— а)= [M],

3* Р* x_лев— Р* x_лев— Р* а= [M],

x_лев= ([M]- Р* а)/ (1.5* Р)= [M]/ (1.5* Р)- а/ 2= 217/ (1.5* 33,2)- 2.25/ 1.5= 4.36- 1.5= 2,86 м.

Аналогично находится величина х_пр. В моем случае при симметричной нагрузке x_лев= х_пр= 2,86 м

Убежусь, что сечения отстоят от ближайших ребер неменьше, чем на 10* t_w:

2,86- 2,28= 0,61 м= 61 см> 10* 10= 100 см.

5.8. Проверки принятых сечений.

5.8.1. По первой группе предельных состояний:

1. Проверка прочности основного сечения по нормальным напряжениям в месте действия максимального момента

σ= М_max/ (γ_с* W_x)= 336* 10⁵/ (1* 14298)= 2349 кг/ см²< R_y= 2350 кг/см².

2. Проверка прочности по касательным напряжениям на опоре:

τ= 1,5* Q_max/ (h_w* t_w)= 1,5* 83,0* 10³/ (130* 1,0)= 958 кг/ см²< R_s= 1360 кг/см².

3. Проверка прочности измененного сечения по приведенным напряжениям в месте изменения сечения:

σ^пр= √ σ²+ 3* τ² ≤ 1,15* R_y* γ_с.

коэффициент 1,15 учитывает развитие пластических деформаций

σ= М* 0,5* h_w/ J_x^/= 217* 10⁵ * 0,5* 130/ 619000= 2279 кг/см².

τ= Q_Х=Хлев/ (h_w* t_w)= 49,8* 10³/ (130* 1,0)= 383 кг/см².

σ^пр= √ 2279²+ 3* 383² = 2374 кг/ см²< 1,15* 2350= 2700 кг/см².

4. Проверка общей устойчивости балки.

l_ef≤ [0,41+ 0,0032* b/ t+ (0,73- 0,016* b/ t)* b/ h]* √ E/ R_y ,

где l_ef= а, b= b_f^/, t= t_f, h= 2* z, R_y – расчетное сопротивление для материла пояса.

225/ 25< [0,41+ 0,0032* 25/ 2,0+ (0,73- 0.016* 28/ 2,0)* 25/ (2* 66)]* √ 2,1* 10⁶/ 2350

9,0< 16,4

5.8.2Проверка по второй группе предельных состояний по деформативности при нормальных условиях эксплуатации:

f/ L= 0,1* M_max^н* L/ (0,9* E* J_x)= 0,1* M_max* L/ (0,9* E* J_x)* q^н/ q= 0,1* 336* 10⁵* 1350* 0,843/ (0,9* 2,1* 10⁶* 967000)= 1/ 478 < [f/ L]= 1/400,

где 0,9 – коэффициент, учитывающий уменьшение жесткости балки вследствие перемены сечения.

5.9. Проверки местной устойчивости.

5.9.1. Проверка местной устойчивости пояса:

b_ef/ t_f≤ 0,5* √ E/ R_y ,

где b_ef – величина неокаймленного свеса.

0,5* (45- 1,0)/ 2,0< 0,5* √ 2,1* 10⁶/ 2350= 0,5* 29,8

11,0< 14,9

устойчивость пояса обеспечена.

5.9.2. Проверка местной устойчивости стенки:

1. Расстановка ребер жесткости

Предусматриваю парные поперечные (вертикальные) ребра в местах опирания балок настила и на опорах

λ_w= 4,35> 3,2, расстояние а= 225 см < 2* h_ef= 2* 130= 260 см

2. Определение размеров промежуточных ребер

Требуемая ширина:

b_h^тр= h_ef/ 30+ 40мм= 1300/ 30+ 40= 83,3 мм

Принимаю b_h= 90 мм> b_h^тр, т.к. сопряжение в одном уровне

Требуемая толщина ребра:

t_s^тр= 2* b_h* √ R_y/ E= 2* 90* √ 2350/ (2,1* 10⁶)= 2* 90* 0,03345= 6,02 мм, но т.к. сопряжение в одном уровне принимаю t_s= 10 мм.

Тогда b_h* t_s=110* 10 мм

3. Проверка местной устойчивости стенки:

Требуется при λ_w≥ 3,5

Проверка выполняется по формуле:

√(σ/ σ_cr)²+ (τ/ τ_cr)²≤ γ_c.

Где γ_c= 1; τ= Q/ (h_w* t_w), где Q – среднее значение поперечной силы на расчетной длине отсека l_отс^р.

l_отс^р= h_ef= 130 см, т.к. а/ h_ef= 225/ 110= 2,0> 1;

σ= М* 0,5* h_w/ J_x^/,

где М – средняя величина момента в пределах расчетной длины отсека (в случае постоянного сечения балки в пределах проверяемого отсека),

М – момент в месте изменения сечения (в случае когда балка мегяет свое сечение в пределах отсека).

Проверка устойчивости стенки в I отсеке:

Т.к. в I отсеке сечение балки постоянно, то М и Q вычисляю на расстоянии Х₁= а- h_w/ 2= 2,25- 1,30/ 2= 1,6 м.

Q_{x= 1,6}= 93,75 т

М_{x= 1,6}= (R_A— P/ 2)* Х₁= Q_max* Х₁= 83,0* 1,6= 132,8 т* м

σ= М_{x= 1,6}* 0,5* h_w/ J_x^/= 132,8* 10⁵* 0,5* 130/ 619000= 1394 кг/ см².

τ= Q_{x= 1,6}/ (h_w* t_w)= 83,0* 10³/ (130* 1,0)= 638,5 кг/ см².

Критические напряжения для I отсека:

σ_cr= C_cr* R_y/ λ_w²= 30* 2350/ 4,35²= 3730 кг/ см²,

где C_cr – принимается по таблице 21 [1] и меняется от 30 до 35,5. Для упрощения расчета и в запас принимаю C_cr= 30.

τ_cr= 10,3* (1+ 0,76/ μ²)* R_s/ λ_ef²= 10,3* (1+ 0,76/ 1,73²)* 1360/ 4,35²= 928,4 кг/ см².

μ – отношение большей стороны отсека к меньшей

μ= а/ h_w= 225/ 130= 1,73

λ_ef= d/ t_w* √ R_y/ E= 130/ 1,0* √ 2350/ (2,1* 10⁶)= 4,35

где d – меньшая из сторон отсека, d= h_w= 130 см

√(σ/ σ_cr)²+ (τ/ τ_cr)²= √(1394/ 3730)²+ (638/ 928)²= √(0,374)²+ (0,687)²= 0,782< γ_c= 1

Местная устойчивость сенки в I отсеке обеспечена.

Проверка устойчивости стенки в II отсеке:

Во II отсеке балка меняет свое сечение.

В месте изменения сечения максимальное нормальное напряжение в стенке:

σ= σ _{Х= 2,86}= М_{x= 2,86}* 0,5* h_w/ J_x^/= 2279 кг/ см².

Среднее касательное напряжение:

τ= Q_{Х= 2,86}/ (h_w* t_w)= 383 кг/см².

Т.к. расчитываемый отсек имеет те же размеры, что и отсек I, критические напряжения будут иметь тежезначения. Тогда

√(σ/ σ_cr)²+ (τ/ τ_cr)²= √(2279/ 3730)²+ (383/ 928)²= √0,373+0,170= 0,737 < γ_c= 1

Местная устойчивость сенки в II отсеке обеспечена.

Проверка устойчивости стенки в III отсеке:

Устойчивость стенки в этом отсеке обеспечена, т.к. значение σ будет близким к значению σ для III отсека, а величина τ будет меньше.

Устойчивость стенки в крайних отсеках справа следует проверять при несимметричном загружении главной балки.

5.10. Расчет поясных швов.

Расчет производится по формулам:

Т/ (2* β_f* k_f)≤ R_wf* γ_wf* γ_c – по металлу шва

Т/ (2* β_z* k_f)≤ R_wz* γ_wz* γ_c – по границе сплавления

Катет шва k_f≤ 1,2* t_w= 1,2* 1,0= 1,2 см;

По таблице 38 [1] k_f≥ 6 мм при 17 мм< t_f= 20 мм< 22 мм.

Принимаю минимально возможное значение k_f= 6 мм.

По таблице 34 [1] для автоматической сварки в «лодочку» и при диаметре проволоки d= 1,4 – 2 мм и для катета шва k_f= 6 мм коэффициенты, учитывающие форму поперечного сечения шва β_f= 0,9, β_z= 1,05.

В соответствии с пунктом 11.2 [1] коэффициенты условий работы шва γ_wf= γ_wz= 1.

studfiles.net