15Х5М сварка: 3 Технология сварки стали 15х5м аустенитными электродами

Сталь 15Х5М

Металлопрокат продажа ППУ ГОСТ 10704-91 Трубы большого диаметра Лист горячекатаный металлоконструкции Трубы ГОСТ 20295 продажа Трубы ВУС металлопрокат прайс

15Х5М-сталь жаропрочная низколегированная. Сталь 15Х5М— трудно свариваемая, для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке термообработка после сварки — отжиг  Сталь 15Х5М флокеночувствительна и не склонна к отпускной хрупкости.  Сталь 15Х5М используется при производстве деталей, от которых требуется сопротивляемость окислению при температуре до 650 °С: трубы  задвижки  крепеж и другие детали. Химический состав в % стали 15Х5М. C Si Mn Ni S P Cr Mo W V Ti Cu  до 0.15  до 0.5  до 0.5  до 0.6  до 0.025  до 0.03 4.5-6 0.45-0.6  до 0.3  до 0.05  до 0.03  до 0.2 Механические свойства при Т=20 oС стали 15Х5М. Сортамент Размер Напр. sв sT d5 y KCU Термообр. — мм — МПа МПа % % кДж / м2 — Пруток Ж 90   390 215 22 50 1180 Отжиг 840-860oC,Охлаждение печь, Физические свойства стали 15Х5М. T E 10-5 a106 l r C R 109 Град МПа 1/Град Вт/(м·град) кг/м3 Дж/(кг·град) Ом·м 20 2.11     7750   430 100   11.3 37 7730 483   200   11.6 36 7700     300   11.9 35 7670     400 1.78 12.2 34 7640     500 1.45 12.3 33 7610     600 1.02 12.5   7580     Обозначения: Механические свойства:   sв — Предел кратковременной прочности, [МПа] sT — Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа] d5 — Относительное удлинение при разрыве, [ % ] y — Относительное сужение, [ % ] KCU — Ударная вязкость, [ кДж / м2] HB — Твердость по Бринеллю Физические свойства:   T — Температура, при которой получены данные свойства, [Град] E — Модуль упругости первого рода , [МПа] a — Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o — T ) , [1/Град] l — Коэффициент теплопроводности (теплоемкость стали) , [Вт/(м·град)] r — Плотность стали , [кг/м3] C — Удельная теплоемкость стали (диапазон 20o — T ), [Дж/(кг·град)] R — Удельное электросопротивление, [Ом·м]

Продажа металлопроката ТУ 1381-051-05757848-2011 Трубы ППУ труба 12х1мф ОАО АК ТРАНСНЕФТЬ ОАО ВМЗ труба котельная

Особенности диагностирования сварных соединений технологических трубопроводов и печных змеевиков из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1, заваренных электродами аустенитного класса

Библиографическое описание:

Стародубцев, А. Е. Особенности диагностирования сварных соединений технологических трубопроводов и печных змеевиков из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1, заваренных электродами аустенитного класса / А. Е. Стародубцев, С. В. Арчаков. — Текст : непосредственный // Молодой ученый. — 2015. — № 6 (86). — С. 218-222. — URL: https://moluch.ru/archive/86/16168/ (дата обращения: 12.12.2022).

В статье представлены результаты исследования сварных соединений технологических трубопроводов и печных змеевиков из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1, заваренных электродами аустенитного класса.

Ключевые слова: экспертиза промышленной безопасности, техническое диагностирование, разнородное сварное соединение, хромомолибденовые стали, разрушение, эксплуатация, нефтехимия, нефтепереработка.

 

В настоящее время нефтеперерабатывающей, нефтехимической и химической промышленности наметились положительные тенденции на модернизацию производств (установок), с заменой устаревшего оборудования. Однако остается достаточно большой процент оборудования, которое отработало свой остаточный ресурс или близко к этому. Поэтому надежность работы данного оборудования выходит на первый план в вопросе промышленной безопасности предприятия. В данной статье хотели бы осветить подход к диагностированию сварных соединений технологических трубопроводов и печных змеевиков из хромомолибденовых теплоустойчивых сталей типа 15Х5М, 12Х2М1, заваренных электродами аустенитного класса.

Сварка технологических трубопроводов и печных змеевиков нефтеперерабатывающих и нефтехимических установок, изготовленных из хромомолибденовых теплоустойчивых сталей типа 15Х5М и 12Х2М1, электродами одинакового состава со сталью, встречает известные затруднения из-за склонности сварных соединений к образованию закалочных трещин. Исключить образование этих трещин удаётся только строгим соблюдением специальных термических условий: предварительным и сопутствующим подогревом и термической обработкой сварных соединений, выполняемой непосредственно после сварки на строго определённых режимах [2], [3].

В первые десятилетия применения сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 в отечественном нефтеперерабатывающем оборудовании и трубопроводах (30–60–е годы прошлого века) на нефтеперерабатывающих и нефтехимических предприятиях практически отсутствовали нагревательные устройства для местного нагрева сварных соединений по режимам предварительного подогрева и термической обработки. Применение для этих целей (особенно для термообработки) газовых сварочных горелок и резаков, как правило, приводили к образованию трещин в указанных соединениях.

Поэтому уже в первые годы промышленного применения сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 для трубных элементов нефтеперерабатывающего и нефтехимического оборудования вынуждены были использовать для монтажной и ремонтной сварки электроды аустенитного класса, что позволяло не только избежать закалочных трещин, но и исключить из технологии сварки операцию термической обработки [1], [3].

Технологии сварки трубных элементов из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 аустенитными электродами и состав применяемых электродов непрерывно совершенствовались и позволяли получать сварные стыки настолько стойкие против образования закалочных трещин, что на практике постепенно укоренилось мнение, что уже само применение аустенитных электродов обеспечивает требуемое качество сварных соединений даже без соблюдения таких элементов сварочной технологии, как зачистка свариваемых кромок, наплавка свариваемых кромок, защита места сварки от атмосферных осадков и т.

 д. При таком подходе достаточно часто стали выявляться трещины в сварных соединениях трубопроводов и печных змеевиков, выполненных аустенитными электродами, что породило мнение о малой надежности указанных сварных соединений. Широкое распространение на предприятиях отрасли нагревательных устройств для термической обработки сварных соединений трубных элементов позволило выполнять замену аустенитных швов перлитными, однородными по составу и структуре со свариваемой сталью.

Безусловно, сварные соединения из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1, выполненные однородными электродами с термической обработкой при строгом соблюдении термических условий, обеспечивают более высокое качество и эксплуатационную надёжность [2], [3]. И, тем не менее, нельзя полностью отказаться от применения технологии сварки аустенитными электродами, как от дежурного, аварийного варианта, способного в технически сложной ремонтной ситуации исключить применение термической обработки. Поэтому большой практический интерес представляет выяснение причин снижение работоспособности разнородных сварных соединений из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 с аустенитными швами и поиск технологической возможности и конкретных решений по повышению эксплуатационной надёжности таких соединений.

Этим вопросом посвящена предлагаемая работа.

По нашему мнению, основанному на анализе возможных причин появления сквозных дефектов на большом количестве рассматриваемых сварных соединений, полученных от предприятий, после продолжительной эксплуатации, главные причины снижения работоспособности сварных соединений основаны на концентрации эксплуатационных напряжений, которые неизбежно возникают в любом сварном соединении, а тем более — в разнородном. Изменение поля напряжений при переходе от одного участка сварного соединения к другому обусловлено изменением свойств этих участков металла и их способности к пластической деформации (при меньшем значении предела текучести (σ

т) металл деформируется раньше). Это ведёт к появлению напряжений различного уровня на соседних участках, т. е. возникает концентрация напряжений в локальных участках металла. Сварные соединения сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 с аустенитным швом часто выполняются с дефектами, которые дополняют и видоизменяют концентраторы напряжений, что может приводить к снижению служебных характеристик этих соединений и к образованию в них сквозных дефектов [1].

Повышению концентрации эксплуатационных напряжений способствуют:

1.         Нарушение технологии сварки.

2.         Сложная методика ультразвукового и радиографического контроля внутренних дефектов сварных соединений, обусловленная различной структурой околошовной зоны (мартенситная, сорбитная, трооститная, перлитная или смешанная) и металла шва (аустенитная, причём от мелкозернистого аустенита до крупных дендритов литого металла, не претерпевших в процессе охлаждения структурных превращений).

Поэтому в каждом конкретном случае требуется индивидуальная методика, требуемая высокой квалификации дефектоскописта. Во многих случаях при ультразвуковом контроле сварных соединений с аустенитными швами на трубопроводах из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 различными монтажными организациями результаты контроля оставались сомнительными, что в ряде случаев приводило к образованию сквозных дефектов при эксплуатации. И только привлечение специалистов с большим опытом и высочайшей квалификацией, позволяло положительно проводить разбраковку разнородных сварных соединений. Положение усугубляется при контроле сварных стыков труб с фланцами, отводами, переходами, имеющих форму поверхности, отличную от цилиндрической и переменную толщину стенок.

Как показала практика, эксплуатация сварных соединений с недопустимыми по размерам шлаковыми включениями в корневых участках сварных соединений и в прилегающей зоне сплавления, а также с непроварами в корне шва, которые оставались в стыках вследствие сложной методики контроля, приводит к сокращению времени эксплуатации рассматриваемых сварных соединений до обнаружения сквозных дефектов на 10 лет и более (рис.1.).

Рис. 1.

3.         Применение электродов с малым содержанием никеля, недостаточным для исключения диффузионных процессов атомов углерода в зоне сплавления металла шва со сталью 15Х5М при высокотемпературной эксплуатации (рис.2), приводит к образованию и развитию трещин в этой зоне вплоть до сквозного разрушения.

 

Рис. 2.

4.         Сварка стыков на технологических трубопроводах, имеющих несогласованную с реальными температурными условиями эксплуатации компенсацию температурных напряжений, вследствие чего эксплуатационные напряжении возрастают, особенно в разнородных сварных соединениях с концентраторами напряжений. Следствием этого является образование околошовных трещин даже в сварных соединениях с полным проваром (рис.3), в том числе выполненных на подкладном кольце (рис.4).

Рис. 3.

 

Рис. 4.

 

5.         Нарушение конструкций подвижных и неподвижных опор и подвесок технологических трубопроводов, что приводит к возникновению дополнительных эксплуатационных напряжений в сварных соединениях, следствием воздействия которых может быть образование трещин по типу представленных на рис.3 и рис.4.

6.         Повышенная вибрация трубопроводов, при которой существенно возрастают рабочие напряжения в сварных соединениях с концентраторами напряжений.

7.         Снижение жаропрочности разнородных сварных соединений в процессе эксплуатации при повышенных температурах.

Из проведённых данных следует, что с увеличением величины дефекта время до обнаружения сквозного дефекта сокращается (таблица 1).

Таблица 1

Величина дефекта в корне шва	Время эксплуатации до выявления сквозного дефекта
Большая величина недопустимых дефектов изготовления в корневых участках шва (несплавление, смещение кромок, непровар, шлаковые включения)	9 лет
Малая величина дефекта изготовления в корневых участках шва	16 лет
Дефекты изготовления не выявлены	30 лет

 

Из указанных данных следует, что сварные соединения, выполненные без дефектов изготовления, обнаруживают вполне приемлемую эксплуатационную надёжность.

В сварочных технологиях обычно не рассматриваются вопросы нарушения устройств и оптимальных условий эксплуатации технологических трубопроводов (3, 4, 5 из названых выше факторов), которые входят в компетенцию механиков-эксплуатационников. Поэтому экспертные организации, выполняющие работы по техническому диагностированию и экспертизе промышленной безопасности, должны хорошо знать, что нарушение п. п.3,4,5 резко снижает работоспособность сварных соединений. Снижается надёжность любых, даже однородных сварных соединений, ещё в большей степени — разнородных сварных соединений и в многократно большей степени — разнородных сварных соединений, имеющих концентраторы напряжений в корневых участках сварного соединения.

Следует отметить, что вопросы снижения эксплуатационных напряжений в сварных соединениях и в первую очередь в разнородных сварных соединениях, должны находить отражение в технологиях сварки в части регламентации требований по особенностям устройства технологических трубопроводов и их подготовке к эксплуатации (компенсация термических напряжений и т.  д.).

Из изложенного становится понятно, что совершенствование технологи сварки трубных элементов из сталей типа 15Х5М, 12Х2М1 аустенитными электродами, направленное на повышение эксплутационной надёжности получаемых сварных соединений, должно быть связано в первую очередь с повышением надёжности корневых участков шва, заваренных на весу без подкладных колец и без подачи аргона во внутреннюю полость трубы.

Выводы и рекомендации:

При проведении технического освидетельствования (ревизии), техническом диагностировании и экспертизы промышленной безопасности, с определением срока дальнейшей безопасной эксплуатации технологических трубопроводов и печных змеевиков из хромомолибденовых теплоустойчивых сталей типа 15Х5М и 12Х2М1, заваренных электродами аустенитного класса без термической обработки сварных соединений, необходимо учитывать вышеизложенные эксплуатационные дефекты в разнородных сварных соединениях. Это позволит уже на стадии ознакомления с технической документацией, а также при проведении визуально-измерительного контроля сориентироваться и уточнить методы и объём дополнительного контроля основного металла и сварных соединений.

 

Литература:

 

1.         Земзин В. Н. Сварные соединения разнородных сталей. М.: Машиностроение, 1966. 290с.

2.         В. Н. Земзин, Р. З. Шрон. Термическая обработка и свойства сварных соединений. Л., Машиностроение, 1978.

3.         Л. С. Лившиц, А. Н. Хакимов. Металловедение сварки и термическая обработка сварных соединений. М, Машиностроение, 1989.

Основные термины (генерируются автоматически): соединение, сталь типа, термическая обработка, аустенитный класс, технология сварки, электрод, промышленная безопасность, сварное соединение, теплоустойчивая сталь типа, техническое диагностирование.

ASTM A403 UNS N08904 Дуплекс сталь 904L безшовный и сваренный загиб

возвращения локтя

ASTM A403 UNS N08904 Дуплексная сталь 904L Бесшовный и сварной коленчатый изгиб

Отправить запрос

Вера для начала, посвященная упаковке пищевых продуктов и защите окружающей среды для фланца отверстия ASTM A182 F316L, плоской шайбы F53, эксцентрикового редуктора ASTM A403 WP904L. В условиях жесткой конкуренции на рынке наша компания всегда настаивала на прагматичной работе, чтобы обеспечить клиентам душевное спокойствие. Наше предприятие основано на целостности, гармонии, инновациях и развитии. Открытой концепцией сотрудничества мы способствуем развитию отрасли и обеспечиваем людей качественной безопасной продукцией в производстве и быту. Мы ставим инновации продуктов на первое место, и мы стремимся к совершенству и изобретательности в каждом продукте.

ASTM A403 UNS N08904 Duplex Steel 904L бесшовного и сварного сварного поворотного изгиба

1. Нестандартная сталь 904L Бесплатная и сварная верховая локоть изгиб:

Материал и стандарты измерения:

19 . Категона продукта: 19 . Катека. Спецификация материалов согласно ASME/ASTM Стандарты размеров Фитинги для сварки встык ASME SA403/403M WP904L, ASTM A403/403M WP904L, ASME SA403/403M WP904LW, ASTM A403/403M WP904LW ASME B16. 9, ANSI B16.8, B12.62, ASME B12.6.9 B16.25 2. Duplex Steel 904L Спецификации по поводу возврата локтя . Размер : 1/8” NB ДО 48” NB. (Seamless & 100% X-Ray Welded, Fabricated) Standards : ASME/ANSI B16.9, ASME B16.28, MSS-SP-43 Толщина : 5s, 10s, 40s, 80s, 10, 20, 40, STD, 60, 80, XS, 100, 120, 140, 160, XXS0 3 NACE9 0 Type : Seamless / Welded / Fabricated   3. Size Range:  Product Seamless Welded ELBOWS до 24 « до 42″ ТЕА Upto 24 « 0022 Upto 36″ Reducers Upto 24″ Upto 48″ End Caps Upto 24″ Возврат изгибы до 8 « Cross до 8″ TOTO 36 « 9002 19919 0018 Swage Nipple до 4 « Специальные фитинги: Свигаемые изгибы, 3D, 5d, 10d. Толщина Ш 5, Ш 5с, Ш 10, Ш 10, Ш 20, Ш 30, Ш 40, Ш 40, Ш STD, Ш 60, Ш 80, Ш 100, Ш 120, Ш XS, Sch XXS, Sch 160, до 50 мм при сварке фитингов Формы: 90 -градус длиной в кольце Изгиб длинного радиуса 180 градусов Изгиб LR 180 градусов Крестовина под сварку встык 9 Обжимной патрубок0003 Piiggable Bends Stub Ends as per MSS-SP 43 45 Degree Long Radius Elbow 45 Degree Short Radius Elbow 45 Degree SR Elbow Равная футболка Эксцентрический восстановитель 180 Короткий изгиб радиуса 180 SR Bend Неравный перекресток неравный перекресток . 0019 Concentric Swage Nipple 3D Bends Long Stub Ends 3D Bends 5D Bends Induction Bends Miter Bends U Bends   4. О бесшовном и сварном колене из дуплексной стали 904L0003 СТАНДАРТ  WERKSTOFF НОМЕР. UNS JIS BS KS AFNOR EN SS 904L 1. 4539 N08904 SUS 890L 904S13 STS 317J5L Z2 NCDU 25-20 X1NiCrMoCu25-20-5   SS 904L PIPES FITTINGS CHEMICAL COMPOSITION 019019 Grade  C Mn SI P S CR NI MO MO MO 2 MO 9000 2 MO MO 0003 SS 904L 0. 02 max 2.0 max 1.0 max 0.045 max 0.035 max 19 – 23 23 — 28 4 — 5 1 — 2 Нестандартная сталь 904L Установки механических свойств 9 Element  Density Melting Point Tensile Strength Yield Strength (0.2%Offset) Elongation SS 904L 8.05 g /cm3 1350 ° C (2460 ° F) PSI — 71000, MPA — 490 PSI — 32000, MPA — 220 35 % 9000 9000 35 % 9000. 35 % 9000.35 % 9000.0003 5. Индустрия применений Фармацевтическое оборудование Химическое оборудование Морское оборудование для водоснабжения Теплообменники Конденсаторы Пульса и бумажная отрасль Off-Shore Drower Dropersers Gulp и бумажная промышленность Off-Shore Drope Drope Compansers PEUSTERP. Нефтехимия Газопереработка Специальные химические вещества Фармацевтика 6. Испытания (разрушающие, неразрушающие): Положительная идентификация материала — испытания PMI Химический анализ — спектральный анализ Механические испытания, такие как растяжение, удлинение, уменьшение площади IGC) Испытание Испытание на развальцовку Испытание на сплющивание Гидростатическое испытание Испытание на водородное растрескивание (HIC), NACE TM0284 Коррозионное растрескивание коррозии сульфидного напряжения (SSC), NACE TM 0177 Тест на рентгенографию Тест на пенетрант красителя (тест DP) Ultra Sonic Test (UT) ТЕЙКЛИНГИИ Тест Bend Test . 7. Упаковка: Мы понимаем важность упаковки, особенно в случае международных перевозок, поскольку груз должен пройти через несколько каналов, чтобы достичь конечного пункта назначения, поэтому мы должным образом заботимся об упаковке. Мы упаковываем наши товары различными способами в зависимости от продукта. Различные способы упаковки нашей продукции: Термоусадочная пленка Деревянные ящики Деревянные поддоны Деревянные ящики Картонные коробки astm a403 uns n08904 дуплексная сталь 904l бесшовный и сварной коленчатый изгиб. Наша фабрика также принимает индивидуальные заказы. Пожалуйста, будьте свободны, чтобы насладиться нашей конкурентоспособной ценой и отличным сервисом. Наши технические специалисты концентрируются на исследованиях и инновациях, и каждый год на рынок выводится несколько новых серий фитингов из легированной стали 15X5 м, сваренных встык. После многих лет исследований и исследований в области новых материалов наша компания на сегодняшний день развивается, объединяя исследования и разработки, производство и продажи. Глядя в будущее, мы будем хорошим примером отрасли с нашим сердцем, выходя в мир и работая со всеми друзьями, чтобы создать лучшее будущее. Hot Tags: astm a403 uns n08904 дуплексная сталь 904l бесшовный и сварной коленчатый изгиб, Китай, производители, фабрика, цена, индивидуальные, Inconel 600 Round Bar, Hastelloy C2000 Round Bar, углеродистая сталь ASTM A694 F52 Socket-Welding Capds, легированная сталь A182 F11 Колено для сварки враструб, дуплексная сталь ASTM A815 S32750 Крышка для сварки встык, пластина ASTM B575 Hastelloy C276 Отправить запрос 15X5M Колено, 15X5M Трубная арматура бесшовная, Колено, Тройник, Переходник Мы являемся профессиональным производителем фитингов и фланцев. Колено 15X5M — материал российского стандарта, используемый для нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности    15Х5М ( 15Х5М ) (   Х5М )        Классификация : Низколегированная жаропрочная сталь Химический состав в % для марки 15Х5М ( 15Х5М ) С Си Мн Никель С П Кр Пн Ш В Ти Медь макс. 0,15 макс. 0,5 макс. 0,5 макс 0,6 макс. 0,025 макс 0,03 4,5 – 6 0,45 – 0,6 макс 0,3 макс 0,05 макс 0,03 макс 0,2 Температура критических точек для марки 15Х5М ( 15Х5М ). AC 1 = 815, AC 3 (AC M ) = 848, AR 3 (ARC M ) = 77568 3 (ARC M ) = 77568, AR (ARC M ). Механические свойства при Т=20 o С для марки 15Х5М ( 15Х5М ) Ассортимент Размер Прямой. с в с Т г 5 у ККУ Термическая обработка – мм – МПа МПа % % кДж/м 2 – Труба горячедеформированная ГОСТ 550-75     392 216 22 50 1180   Пруток, ГОСТ 20072-74 Ø 90   390 215 22 50 1180 Отжиг 840 – 860 o C, охлаждающая печь, Листовой трюк, ГОСТ 7350-77     470 235 18     Отжиг 840 – 870 o C, Охлаждение воздухом, Твердость по Бринеллю для 15Х5М ( 15Х5М ) (горячекатаный, отжиг) , ГОСТ 20072-74 HB 10  -1  = 217 МПа Твердость по Бринеллю для труб 15Х5М ( 15Х5М ) ,     , ГОСТ 550-75 HB 10  -1  = 170  МПа Аналоги стали марки 15Х5М ( 15Х5М ) США Германия Япония Франция Европейский Италия Китай Венгрия Польша Румыния Чехия – DIN,WNr ДЖИС АФНОР ЕН УНИ ГБ МСЗ № СТАС ЧСН 501 502 К41545 S50100 S50200 Т12005 Т51605 1,7362 12CrMo19-5 Т5 X12CrMo5 SFVAB5A STBA25 STC48 STFA25 СТПА25 710CD5-05 Z15CD5-05 Z20CD5 1,7362 5CrMo16 X12CrMo5 А16CrMo25-5KG А16КрМо25-5кВт 10MoCr50 12CrMo20-5 10MoCr50 Хром-молибден A234 WP5 Концевая заглушка Экспортер, легированная сталь A234 WP5 Сварные фитинги для труб, тройник из легированной стали WP5, ASME B16. 28, MSS SP-43 Легированная сталь WP5 Переходник, WP5 Фитинги для труб из легированной стали, сплав Трубные фитинги из стали 5Cr-1/2Mo, длинное/короткое колено радиуса A234 WP5 Спецификации фитингов трубы ASTM A234 WP5 Характеристики сплава Хром-молибденовые марки P1, P5, P9, P11, P22, P91 Спецификация ASTM/ ASME A/SA234 WP1, WP5, WP9, WP11, WP22, WP91 Тип Бесшовные/Сварные/ Радиус изгиба R=1D, 2D, 3D, 5D, 6D, 8D, 10D или пользовательский Диапазон от ½” NB до 48″ NB размеров Sch 10s, 40s, 80s, 160s, XXS. Размеры ANSI/ASME B16.9, B16.28, МСС-СП-43. Применимые стандарты 1-ASME B 16. 9 для большого диаметра 2-ASME B 16.11 для малого диаметра (под сварку внахлест) 3-ASME B 16.25 для концов под приварку   штуцеров АСТМ А234 ВП5 химический состав Марка С Мн Си С П Кр Пн А234 WP5 ≤0,15 ≤0,6 ≤0,5 ≤0,04 ≤0,03 4-6 0,44-0,65   Фитинги ASTM A234 WP5 Механические свойства Марка Прочность на растяжение (МПа) Предел текучести (МПа) Удлинение, % А234 WP5 415 – 585 ≥205 ≥20   РАЗМЕРЫ: 1/2″ N. Добавить комментарий Отменить ответ Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены * Комментарий *