Волновой редуктор с промежуточными телами качения: Ошибка 404. Запрашиваемая страница не найдена

Содержание

Расчёт мёртвого хода волновых передач с промежуточными телами качения

%PDF-1.6 % 1 0 obj > endobj 4 0 obj /Title >> endobj 2 0 obj > endobj 3 0 obj > stream

  • Расчёт мёртвого хода волновых передач с промежуточными телами качения
  • Янгулов Владимир Семенович; Беляев Арнольд Ефроимович endstream endobj 5 0 obj > endobj 6 0 obj > endobj 7 0 obj > endobj 8 0 obj > endobj 9 0 obj > stream HTSMo0=8j7Q’]Ժvbg H!hRng{o&!\ToἳFu=vM~g-,»m:xV]Bq`]m{J^ śWI?U鱉k|k_L;&G,M]QNRHJZ5$Oȳx9 ?slwOm u[ rl. %’.D,*Pzx1CAq(g1؂XIQwd+}LjnM?m7$1LtFNDf»%RX}PLQu8$#>*8W1EUQ9AȘ\t?́[c8!33-k!gdRУICcVm]cUJV0x»IhuLΌܕK=3;-K1()t yYLxuil \iE~ג,UXh5m,X&.3vht`

    %PDF-1.4 % 1 0 obj >/Metadata 5 0 R/OutputIntents[>]/Pages 3 0 R/StructTreeRoot 7 0 R/Type/Catalog>> endobj 5 0 obj >stream 2011-02-01T23:07:38+07:002011-02-01T23:07:38+07:002011-02-01T23:07:38+07:00Microsoft® Office Word 2007application/pdf

  • Вадим
  • uuid:68cfbb1e-155f-419a-91f3-6d0e389fdad7uuid:783e4d5b-e9e0-449c-af2f-586e83cbb2faMicrosoft® Office Word 2007 endstream endobj 3 0 obj > endobj 7 0 obj > endobj 12 0 obj > endobj 13 0 obj > endobj 55 0 obj > endobj 56 0 obj > endobj 57 0 obj > endobj 58 0 obj > endobj 59 0 obj > endobj 60 0 obj > endobj 61 0 obj > endobj 62 0 obj > endobj 63 0 obj > endobj 64 0 obj > endobj 65 0 obj > endobj 66 0 obj > endobj 67 0 obj > endobj 68 0 obj > endobj 69 0 obj > endobj 70 0 obj > endobj 71 0 obj > endobj 72 0 obj > endobj 73 0 obj > endobj 74 0 obj > endobj 75 0 obj > endobj 76 0 obj > endobj 77 0 obj > endobj 78 0 obj > endobj 79 0 obj > endobj 80 0 obj > endobj 81 0 obj > endobj 82 0 obj > endobj 83 0 obj > endobj 84 0 obj > endobj 85 0 obj > endobj 86 0 obj > endobj 87 0 obj > endobj 88 0 obj > endobj 89 0 obj > endobj 90 0 obj > endobj 91 0 obj > endobj 92 0 obj > endobj 93 0 obj > endobj 94 0 obj > endobj 95 0 obj > endobj 96 0 obj > endobj 97 0 obj > endobj 98 0 obj > endobj 99 0 obj > endobj 100 0 obj > endobj 101 0 obj > endobj 11 0 obj >/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]>>/StructParents 3/Type/Page>> endobj 129 0 obj >stream x=o0w4y,Z @oA#MIK}OdSϾb}|tzXdsx}?|q8=04ۿM#XVmbHA:# m:Q}6_t-r>Iábsb~זxjP :\ZF_x7 |hfFE,UFJm!2o’[email protected](9b4>۞&yߘa_MWmfr%6Tw ՙ}}`}* ݲnwMcN_K!fJ*@}[=SJ+broRuU7]o}puRuCGoJ+[ap Z|0\r\644sHק!AcY\i=n6 ꥮ01S**e=m;>p.4]nBjB=D+/QPҲ@3ճdxaiFH# [email protected]`fiffhT+⒗`XTAZV(=B꜕euVKŃж:`i]69զ$Bkkm 5EixXkmBk 6l6mH̓ƚAhcMp`ic ~fKklKk59/XCkl` m,~Š/naоr޽кrֳжbвJLiWuL-NҦjlL—>ҞjxZS]\diQ5vqAhS[B endstream endobj 130 0 obj > endobj 131 0 obj > endobj 134 0 obj [136 0 R] endobj 135 0 obj >stream xTK0+r= OB»i ii (Ml3FرomMf&vVpэb{uzGxiFߜqzigao

    .N)k}I1ݞw|X\G

    SIMACO Сибирская машиностроительная компания в г.Томске || Волновая передача

    “Волновая передача с промежуточными звеньями” (ВППЗ) является уникальной разработкой в области силовых зацеплений, в том числе и на мировом рынке и обладает большими передаточными числами, высоким ресурсом работы, высоким КПД и обеспечивает передачу высо­ких крутящих моментов при малых габаритах, плавность и бесшумность работы. На базе волновой передачи с промежуточными звеньями созданы новые высокоэффективные силовые передаточные механизмы- редукторы и мультипликаторы, обладающие качественно новыми ресурсными и силовыми характеристиками превосходящими известные аналоги.

    Основная конструктивная особенность этой передачи состоит в классической волновой схеме тел качения (шари­ков или роликов) вместо гибкого элемента.

    На рис.1 представлена принципиальная схема “Волновой передачи с промежуточными звеньями”. Передача состоит из четырех основных элементов: приводного вала с эксцентриком 1, сепаратора 2, тел качения 3 и венца кулачковых секторов 4. Эксцентриковый вал 1, вращаясь вызывает ради­альное перемещение тел качения 3 в пазах сепаратора 2. Создается эффект “волны”, бегущей по цепочке сепа­рированных тел качения, т.е. эта цепочка является аналогом гибкого элемента в классических волновых схемах. Тела качения, контактируя с рабочими поверхностями венца кулачковых секторов 4, вызывают его вращение. Каждый полный оборот эксцентрикового вала поворачивает венец на один кулачковый сектор. Таким образом, передаточное отношение определяется количеством кулачковых секторов венца. Механизм передачи является дифференциальным, т.е. имеет два выхода и один вход. Выходным звеном является либо венец (при этом пере­даточное отношение равно числу кулачковых секторов на венце), либо сепаратор (передаточное отношение на единицу меньше количества кулачковых секторов), а входным звеном является генератор.

    ОСНОВНЫЕ ТЕХНИЧЕСКИЕ ОСОБЕННОСТИ И ПРЕИМУЩЕСТВА
    ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ЗВЕНЬЯМИ

    ВЫСОКОЕ ПЕРЕДАТОЧНОЕ ЧИСЛО

    Диапазон передаточных отношений редукторов ВППЗ:

    —           одноступенчатых — 6…60, двухступенчатых- до 3000;

    —           дифференциальных — до 1000; многоступенчатых — свыше 1000 000

    ВЫСОКИЕ КРУТЯЩИЕ МОМЕНТЫ НА ВЫХОДНОМ ЗВЕНЕ, БОЛЬШИЕ ПЕРЕГРУЗОЧНЫЕ РЕЗЕРВЫ И ВЫСОКАЯ ЖЕСТКОСТЬ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ЗВЕНЬЕВ

    В конструкции ВППЗ нагрузка передается с помощью шариков или роликов с углом зацепления от 90 до 180 граду¬сов. То есть при передаточном отношении на одной ступени- 50, в зацеплении одновременно находится до 25 тел качения, что позволяет передавать крутящие моменты в 5-10 раз большие относительно зубчатых передач, с многократной кратковременной перегрузкой и практически без упругих деформаций, при равных массогабаритных показателях.

    КОМПАКТНОСТЬ

    По сравнению с зубчатой передачей, при равных передаточных числах и крутящих моментах, ВППЗ меньше по габаритам в 2-6 раз в зависимости от типоразмера

    ВЫСОКИЙ КПД

    КПД ВППЗ составляет 0.8-0.9, в специальной конструкции передачи КПД составляет- 0.98

    МАЛЫЙ МОМЕНТ ИНЕРЦИИ, ВЫСОКИЙ УРОВЕНЬ ДИНАМИЧНОСТИ

    В конструкции ВП ПЗ с высокой скоростью вращается только вал с эксцентриковым генератором, который имеет незначительную массу и диаметр. Поэтому общий момент инерции масс подвижных звеньев небольшой и сравним с моментом инерции электромотора. Это позволяет осуществлять быстрый запуск и торможение этих редукторов, а также динамичное реверсивное вращение.

    МАЛЫЙ УГЛОВОЙ ЗАЗОР

    За счет большой жесткости кинематических звеньев ВП ПЗ при номинальных нагрузках, общий угловой зазор (люфт) составляет, град: особо точные — до 0,05; повышенной точности — до 0,12; нормальной точности — до 0,8

    МАЛАЯ ВИБРАЦИЯ

    Конструкция редукторов ВППЗ состоит из волновых модулей смещенных по отношению друг к другу на 180° или на 120°, что обеспечивает абсолютное уравновешивание масс и уменьшает влияние погрешностей изготовления и монтажа.

    ПОВЫШЕНИЕ ЧИСЛА ОБОРОТОВ

    Волновая передача с промежуточными звеньями позволяет создавать мультипликаторы с высоким значением КПД (в специальной конструкции до 0.97), что значительно расширяет область ее применения.

    ВЫСОКАЯ НАДЕЖНОСТЬ И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНЫЙ СРОК СЛУЖБЫ

    Волновая передача с промежуточными звеньями обладает простой компоновкой, прочной конструкцией и обладает длительным сроком службы. Применение пластичной смазки в конструкции не требует контроля за уровнем смазки и значительно уменьшает затраты на техническое обслуживание. При применении перманентной смазки, имеется возможность создания специальных необслуживаемых механизмов со сроком службы до 15 лет.

     

     

    На международной выставке научно-технических разработок «БЮССЕЛЬ-ЭВРИКА-96» представленное техническое решение «Волновая передача с промежуточными звеньями» было удостоено серебряной медали.

       

     

     

     

     

    СПРОЕКТИРУЕМ И ИЗГОТОВИМ ЛЮБЫЕ РЕДУКТОРЫ, МОТОР-РЕДУКТОРЫ, МЕХАНИЗМЫ ПОВОРОТА НА БАЗЕ ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ЗВЕНЬЯМИ МОЩНОСТЬЮ ОТ 0.05 ДО 200кВт С ПЕРЕДАТОЧНЫМИ ОТНОШЕНИЯМИ ОТ 13 ДО 1000000.

     

    Редукторы волновые с промежуточными телами качения в Томске (Редукторы)

    Цена: Цену уточняйте

    за 1 ед.


    Компания Сибирский машиностроитель НПО, ООО (Томск) является зарегистрированным поставщиком на сайте BizOrg.su. Вы можете приобрести товар Редукторы волновые с промежуточными телами качения, расчеты производятся в ₽. Если у вас возникли проблемы при заказе товара, пожалуйста, сообщите об этом нам через форму обратной связи.

    Описание товара

    Волновая передача с промежуточными телами качения (шариками, роликами) состоит из генератора выполненного в виде эксцентрика, вращающегося вокруг оси О1. На этой же оси установлен несущий сепаратор с радиальными пазами, в которых с возможностью радиального перемещения, размещены тела качения (шарики или ролики). Эти тела качения постоянно соприкасаются с рабочими поверхностями зубьев венца, описанных совокупностью укороченных гипоциклоид.
    При вращении генератора он своей поверхностью взаимодействует на тело качения и перемещает его по радиальному пазу сепаратора. Тело качения, в свою очередь, воздействует на наклонную поверхность зуба венца, чем вызывает возникновение радиальной силы, заставляющей поворачиваться несущий сепаратор, если заторможен венец, и, наоборот, поворачивается венец, если заторможен сепаратор.можно почти кратно повышать несущую способность передачи.


    Товары, похожие на Редукторы волновые с промежуточными телами качения

    Вы можете оформить заказ на «Редукторы волновые с промежуточными телами качения» в организации «Сибирский машиностроитель НПО, ООО» через наш каталог БизОрг. Сейчас предложение находится в статусе «в наличии».

    Почему «Сибирский машиностроитель НПО, ООО»

    • специальное предложение по цене для пользователей торговой площадки БизОрг;

    • своевременное выполнение взятых обязательств;

    • разнообразные методы оплаты.

    Оставьте заявку прямо сейчас!

    FAQ

    • Как оставить заявку?Чтобы оставить заявку на «Редукторы волновые с промежуточными телами качения» свяжитесь с фирмой «Сибирский машиностроитель НПО, ООО» по контактным данным, которые указаны в правом верхнем углу. Обязательно укажите, что нашли организацию на торговой площадке БизОрг.
    • Где узнать более подробную информацию об организации «Сибирский машиностроитель НПО, ООО»?Для получения подробных даных об организации перейдите в правом верхнем углу по ссылке с названием фирмы. Затем перейдите на нужную вкладку с описанием.
    • Предложение указано с ошибками, контактный номер телефона не отвечает и т.п.Если у вас появились проблемы при взаимодействии с «Сибирский машиностроитель НПО, ООО» – сообщите идентификаторы организации (239108) и товара/услуги (2003922) в нашу службу поддержки пользователей.

    Служебная информация

    • «Редукторы волновые с промежуточными телами качения» можно найти в следующей категории: «Редукторы».

    • Предложение было создано 20.07.2017, дата последнего обновления — 20.07.2017.

    • За это время предложение было просмотрено 498 раз.

    Обращаем ваше внимание на то, что торговая площадка BizOrg.su носит исключительно информационный характер и ни при каких условиях не является публичной офертой.
    Заявленная компанией Сибирский машиностроитель НПО, ООО цена товара «Редукторы волновые с промежуточными телами качения» может не быть окончательной ценой продажи. Для получения подробной информации о наличии и стоимости указанных товаров и услуг, пожалуйста, свяжитесь с представителями компании Сибирский машиностроитель НПО, ООО по указанным телефону или адресу электронной почты.

    — ООО «АПКБ»

    Теория зацепления данных передач была разработана под руководством доктора Беляева в Томском политехническом университете, и долгое время прикладное значение имела только в ракетно-космических и оборонных проектах. Волновая передача с промежуточными звеньями (ВППЗ) является уникальной разработкой в области силовых зацеплений и обладает большими передаточными числами, высоким ресурсом работы, высоким КПД и обеспечивает передачу высоких крутящих моментов при малых габаритах, плавность и бесшумность работы.

    Рис. 1. Схема ВППЗ

    Основная конструктивная особенность этой передачи состоит в классической волновой схеме тел качения (шариков или роликов) вместо гибкого элемента.

    На рис.1 представлена принципиальная схема ВППЗ. Передача состоит из четырех основных элементов: приводного вала с эксцентриком 1, сепаратора 2, тел качения 3 и венца кулачковых секторов 4. Эксцентриковый вал 1, вращаясь, вызывает радиальное перемещение тел качения 3 в пазах сепаратора 2. Создается эффект «волны», бегущей по цепочке сепарированных тел качения, т.е. эта цепочка является аналогом гибкого элемента в классических волновых схемах. Тела качения, контактируя с рабочими поверхностями венца кулачковых секторов 4, вызывают его вращение. Каждый полный оборот эксцентрикового вала поворачивает венец на один кулачковый сектор. Таким образом, передаточное отношение определяется количеством кулачковых секторов. Механизм передачи является дифференциальным.

    Основные технические особенности и преимущества ВОЛНОВОЙ ПЕРЕДАЧИ С ПРОМЕЖУТОЧНЫМИ ЗВЕНЬЯМИ

    1. ВЫСОКОЕ ПЕРЕДАТОЧНОЕ ЧИСЛО

    Диапазон передаточных отношений редукторов ВППЗ:

    • одноступенчатых – 9÷60;
    • дифференциальных – до 1000;
    • двухступенчатых – до 3500;
    • многоступенчатых – свыше 1000 000;

     

    2. ВЫСОКИЕ КРУТЯЩИЕ МОМЕНТЫ НА ВЫХОДНОМ ЗВЕНЕ, БОЛЬШИЕ ПЕРЕГРУЗОЧНЫЕ РЕЗЕРВЫ И ВЫСОКАЯ ЖЕСТКОСТЬ КИНЕМАТИЧЕСКИХ ЗВЕНЬЕВ

    В конструкции ВППЗ нагрузка передается с помощью шариков или роликов с углом зацепления от π/2 до π. То есть при передаточном отношении на одной ступени – 50, в зацеплении одновременно находится до 25 тел качения, что позволяет передавать крутящие моменты в 5-10 раз большие относительно зубчатых передач, с многократной кратковременной перегрузкой и практически без упругих деформаций, при равных массогабаритных показателях.

    3. КОМПАКТНОСТЬ

    По сравнению с зубчатой передачей, при равных передаточных числах и крутящих моментах, ВППЗ меньше по габаритам в 2-6 раз в зависимости от типоразмера.

    4. ВЫСОКИЙ КПД

    КПД ВППЗ составляет 0,8-0,9, в специальной конструкции передачи КПД составляет 0,97.

    5. МАЛЫЙ МОМЕНТ ИНЕРЦИИ, ВЫСОКИЙ УРОВЕНЬ ДИНАМИЧНОСТИ

    В конструкции ВП ПЗ с высокой скоростью вращается только вал с эксцентриковым генератором, который имеет незначительную массу и диаметр. Поэтому общий момент инерции масс подвижных звеньев небольшой и сравним с моментом инерции электромотора. Это позволяет осуществлять быстрый запуск и торможение редукторов, а также динамичное реверсивное вращение.

    6. МАЛЫЙ УГЛОВОЙ ЗАЗОР

    За счет большой жесткости кинематических звеньев ВППЗ при номинальных нагрузках, общий угловой зазор (люфт) составляет, град: особо точные – до 0,05; повышенной точности – до 0,12; нормальной точности – до 0,8.

    7. МАЛАЯ ВИБРАЦИЯ

    Конструкция редукторов ВППЗ состоит из волновых модулей смещенных по отношению друг к другу на π или на 2π/3, что обеспечивает абсолютное уравновешивание масс и уменьшает влияние погрешностей изготовления и монтажа.

    8. ПОВЫШЕНИЕ ЧИСЛА ОБОРОТОВ

    Волновая передача с промежуточными звеньями позволяет создавать мультипликаторы с высоким значением КПД (в специальной конструкции до 0,97), что значительно расширяет область ее применения.

    9. ВЫСОКАЯ НАДЕЖНОСТЬ И ПРОДОЛЖИТЕЛЬНЫЙ СРОК СЛУЖБЫ

    Волновая передача с промежуточными звеньями обладает простой компоновкой, прочной конструкцией и обладает длительным сроком службы. Применение пластичной смазки в конструкции не требует контроля за уровнем смазки и значительно уменьшает затраты на техническое обслуживание.

    Волновая передача с промежуточными звеньями доказала свою надежность и эффективность, безотказно эксплуатируясь уже более десяти лет в самых различных отраслях промышленности.

    Волновые редукторы с промежуточными звеньями от военной и космической техники получили широкое применение в нефтегазовой промышленности во многом из-за схожих требований к оборудованию. Тяжелейшие нагрузочные и климатические условия работы является нормой для работы этого оборудования. С одной стороны механизмы должны обеспечивать высокую надежность, с другой стороны быть легкими, малогабаритными и мобильными, так как удаленность месторождений от транспортных линий и ремонтных баз существенно усложняет доставку и ремонт оборудования. Требования становятся все более актуальными в связи с интенсивным освоением в последнее время труднодоступных месторождений в районах крайнего севера и шельфовых зон.

    Волновой редуктор одно из наших основных преимуществ armtorg.ru

    27 января 1995 года Комитетом Российской Федерации по патентам и товарным знакам (РОСПАТЕНТ) ОАО «БЭМЗ» было выдано свидетельство № 123278 на товарный знак БЕТРО на товары 7 – 10 класса в том числе и на электроприводы собственного производства. В 1994 г. завод начал разрабатывать новый для России вид многооборотного электропривода с волновым редуктором. С 1997 года на предприятии освоен серийный выпуск электроприводов БЕТРО под типоразмеры «Б» и «Г», с применением волнового редуктора с промежуточными телами качения.

    Сегодня предприятие имеет более чем десятилетний опыт в безотказной работы на всех тепловых станциях России и стран СНГ. За эти годы была освоена линейка электроприводов типоразмеры А, Б, В, Г в общепромышленном исполнении, тип Б в атомном и взрывозащищенном исполнении.

    За последние пять лет ОАО «БЭМЗ» стал основным поставщиком электроприводов своей марки БЕТРО на Открытое акционерное общество «Чеховский завод энергетического машиностроения». За этот период было поставлено более пяти тысяч единиц продукции при этом не получив ни одного возврата, ни одной рекламации от потребителя. В каталогах ОАО «ЧЗЭМ» арматура в комплектации электроприводами БЕТРО имеет литеру ЭН.

    Более подробнее о технических характеристиках и особенностях конструкции электроприводов Бетро-ТЕХ согласился рассказать ведущий инженер-конструктор Брыксин Юрий Павлович:

    ARMTORG.RU: Юрий Павлович, здравствуйте. Расскажите пожалуйста о электрических приводах Бердского электромеханического завода и конечно же об их конкурентных преимуществах
    Брыскин Ю.П.: Здравствуйте, конкурентное преимущество перед всеми приводами, которые изготавливаются на червячных передачах(червяках) и других аналогичных передачах, то что мы используем промежуточные тела качения у которых повышенный коэффициент полезного действия КПД, были конечно, но порядка 80% надежнее чем привычные червячные передачи.
    Мы выпускаем всю линейку многооборотных приводов А, Б, В, Г. Приводы общепромышленного и взрывозащищенного исполнения. Среди взрывозащищенных приводов имеются привода типа А, Б, В. Тип Г нами разработан, но пока что полностью не испытан. Ведутся работы по изготовлению неполноповоротных приводов. Тип А мы уже освоили из серии неполноповоротных приводов с крутящимся моментом 100 Н*м. Сейчас пытаемся на базе этого же привода сделать с применением двух приводных червяков на один выходной вал усилие крутящего момента в 250 Н*м. Что же касается пожелания в части арматуры, хотелось бы, чтобы в каталогах всех ребят, которые выпускают арматуру были бы указаны число оборотов с полного закрытия до полного открытия. Это позволило бы нам серьезно удешевить блок концевых выключателей, поскольку сразу делать большую номенклатуру концевых выключателей на разные обороты приведет к неудобству для станций и конечных потребителей, поскольку они обязаны будут покупать привода только на то число оборотов, на которые установлена боковая.

    ARMTORG.RU: Поделитесь ближайшими планами в этом году?
    Брыскин Ю.П.: На будущее мы планируем увеличение объема и модернизации в части того, чтобы повысить конкурентоспособность за счет повышения надежности и снижения цены

    ARMTORG.RU: И в оркончании нашей небольшой беседы — ваши пожелания арматурщикам России и посетителям портала
    Брыскин Ю.П.: Всем успехов!

    ARMTORG.RU: Спасибо, до новых встреч!

    Видеоинтервью с ведущим инженером-конструктором Брыксиным Юрием Павловичем:

    Интерактивное видео работы и устройства волного редуктора, применяемого в электроприводах БЭМЗ:

    Просмотреть видеообзор о Бердском Электромеханическом Заводе:

    Фоторепортаж

    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Территория завода и выпускаемая продукция
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Конструкторское бюро
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Литейное производство
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Программный участок
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Цех механической обработки
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Кузнечно-прессовый цех
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Цех термической и гальвнической обработки

    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Участок сборки приводов Бетро-ТЕХ
    Бердский Электро Механический Завод — БЭМЗ — Смежное пр-во.гофротары

    Обзорное фото Конструкторского Бюро ОАО «БЭМЗ»


    Хочу еще:

    Вернуться обратно в раздел репортажей
    Просмотреть раздел остальных интервью

    Способ нарезания зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами качения — PatentDB.ru

    Способ нарезания зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами качения

    Иллюстрации

    Показать все

    Способ осуществляется методом обкатки и включает черновую и чистовую обработку. Для повышения точности и снижения трудоемкости используют инструмент в форме тела качения, который вводят в зацепление с профилями зубчатого венца с обеспечением перемещений и их величин, соответствующих конкретной передаче. При этом черновую обработку выполняют твердосплавной концевой фрезой с максимальным съемом материала заготовки, выполненной с максимальной твердостью, а чистовую обработку — шлифовальным кругом за одну установку заготовки на технологическом оборудовании, причем диаметр фрезы выполняют меньше диаметра шлифовального круга, который выбирают равным диаметру тел качения волновой передачи. 2 ил.

    Реферат

    Изобретение относится к области изготовления зубчатых колес, а именно к способам изготовления зубьев с помощью режущих инструментов, и может найти применение при нарезании зубчатых венцов жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами качения.

    Известен способ изготовления деталей передающего узла дифференциального преобразователя скорости «редуктор — подшипник» (Пат. РФ 2287417, МПК В23Р 13/00. БИ №32 — 2006). Способ включает подготовку деталей из заготовок инструментальной стали и последующее выполнение на них заданных криволинейных поверхностей с использованием программно-управляемых перемещений режущего инструмента. При этом выполнение на подготовленных деталях заданных криволинейных поверхностей осуществляют твердосплавным инструментом. Заданные криволинейные поверхности могут выполняться с использованием фрезерного обрабатывающего центра с числовым программным управлением. Для обработки заготовок из сталей с твердостью более 65 единиц шкалы Роквелла в качестве твердосплавного режущего инструмента могут использовать концевую сферическую фрезу.

    Недостатком данного способа является высокая себестоимость изготовления деталей с криволинейными поверхностями, обусловленная высокой стоимостью технологического оборудования, инструмента и высокой квалификацией обслуживающего персонала.

    Известен также способ нарезания внутреннего зубчатого венца волновой передачи с промежуточными телами на электроэрозионных станках с проволочной вырезкой. (Хохряков Б.Г. Вырезка сложных деталей (волновых редукторов с промежуточными звеньями) на электроэрозионных станках. Трудный опыт внедрения. Журнал «Двигатель» №4/2001). Обработка ведется за счет электроэрозии материала обрабатываемой детали и происходит за одну операцию. В качестве инструмента используют медную проволоку.

    Недостатком способа применения электроэрозионных станков с проволочной вырезкой для нарезания внутреннего зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами является высокие трудоемкость и себестоимость, обусловленная высокой стоимостью оборудования, инструмента и высокой квалификацией обслуживающего персонала, а также невысокие значения точности и шероховатости рабочих поверхностей профилей зубьев.

    Наиболее близким, принятым за прототип, является способ нарезания зубчатого венца жесткого колеса на координатных станках. Черновая операция, с минимальной твердостью материала заготовки, выполняется концевой фрезой на координатно-расточном станке. Чистовая операция, с максимальной твердостью материала заготовки, выполняется концевым шлифовальным кругом малого диаметра на координатно-шлифовальном станке. Таким образом, черновая и чистовая операции выполняются на разном технологическом оборудовании. Полученный аналитическим путем профиль впадины между зубьями жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами заменяют ломанной кривой, составленной из отрезков дуг с постоянными радиусами R, центр которых располагают на оси симметрии впадины на расстоянии А от центра жесткого колеса. Для каждых двух, симметричных относительно оси профиля, точек профиля впадины (зуба) получают определенные значения R и А. Задаваясь допустимым отклонением от расчетного профиля, получают несколько (4-5) сочетаний R и А, которые определяют координаты дуг, заменяющих профиль впадины между соседними зубьями (Янгулов B.C. — Об одном из способов изготовления и контроля зубчатого венца планетарной передачи с промежуточными телами. Библиографический указатель ВИНИТИ. Депонированные научные работы, 1985, №6, стр.118).

    Недостатками данного способа являются низкая точность профиля зубьев и высокие трудоемкость и себестоимость нарезания зубчатого венца жесткого колеса волновых передач с промежуточными телами качения.

    Поставлена задача: повысить точность профилей зубьев, снизить трудоемкость и себестоимость нарезания зубчатых венцов жестких колес волновых передач с промежуточными телами качения.

    Эта задача решена следующим образом. Способ нарезания зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами качения содержит черновую операцию и чистовую операцию с максимальной твердостью материала заготовки. Черновую обработку ведут концевой фрезой, выполненной из твердых сплавов, а чистовую — шлифовальным кругом на одном технологическом оборудовании.

    Сущность изобретения поясняется чертежами, на которых изображено:

    — на фиг.1 — поперечное сечение волновой передачи с промежуточными телами качения;

    — на фиг.2 — процесс нарезания зубчатого венца жесткого колеса.

    Входным звеном передачи (фиг.1) является эксцентриковый генератор — 1, установленный с эксцентриситетом aω, относительно центра жесткого колеса — 2 и обоймы — 3. При вращении генератора его наружная поверхность возвратно-поступательно перемещает тела качения — 4 в радиальных пазах обоймы — 3. Тела качения — 4 контактируют с рабочими поверхностями зубчатого венца жесткого колеса — 2.

    Выходным звеном передачи может быть обойма или жесткое колесо. Передаточное число передачи будет равно числу зубьев или тел качения выходного звена соответственно. Например, примем, что выходным звеном является жесткое колесо. В этом случае за один поворот генератора на угол 2π жесткое колесо повернется на угол , где Z — число зубьев. Величина возвратно-поступательных перемещений тел качения в пазах обоймы составит 2aω.

    В предлагаемом способе нарезание профилей зубчатого венца выполняют инструментом в форме тела качения, который вводят в зацепление с профилями зубчатого венца с обеспечением перемещений и их величин, соответствующих конкретной передаче. Очевидно, что инструмент вращается с угловой скоростью, которая обеспечивает необходимую скорость резания. Заготовка должна вращаться со скоростью, соответствующей редуцированной скорости выходного звена передачи, для которой нарезается жесткое колесо.

    Это достигается при условии, что за поворот заготовки на угол, равный , относительное возвратно-поступательное перемещение инструмента и заготовки составит 2аω. Скорость относительного перемещения — V=aωsinφ, задают при помощи кривошипа, длина которого равна эксцентриситету передачи аω. Угол поворота кривошипа φ жестко связан с углом поворота заготовки φ1-φ=Zφ1.

    Черновую обработку выполняют твердосплавной (концевой фрезой) с максимальным съемом материала заготовки. Далее, не снимая заготовки со стола, только заменив фрезу на шлифовальный круг и изменив угловую скорость инструмента, проводят чистовую операцию. Это снижает погрешности изготовления профилей зубчатого венца жесткого колеса, связанные с установкой и базированием детали.

    В состав технологического оборудования входят шпиндель — 5, стол — 6 и станина (не показана). Шпиндель состоит из вала — 7, на котором крепится инструмент — 8 (фреза или шлифовальный круг). Вал имеет привод — 9 для вращения инструмента. Шпиндель установлен на станине станка в направляющих, обеспечивающих его возвратно-поступательное перемещение относительно заготовки — 10. Возвратно-поступательное перемещение шпинделя осуществляется приводом -11. Заготовку устанавливают на стол, который обеспечивает ее поступательные перемещения по трем осям, для настройки, и вращательное, согласованное с возвратно-поступательными перемещениями шпинделя. Согласование перемещений заготовки и шпинделя возможно достичь несколькими путями, например с помощью кинематической цепи обкатки, так же как в зубодолбежных или зубофрезерных станках.

    Конструкция технологического оборудования предполагает ее разработку на базе модульного построения. Все основные узлы можно использовать из серийных металлорежущих станков, что позволит снизить себестоимость изготовления зубчатого колеса. Простота настроек и эксплуатации технологического оборудования дают возможность работать специалистам средней квалификации. Трудоемкость обработки зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами снизится в несколько раз за счет снижения числа проходов инструмента (по сравнению с прототипом) и за счет применения более производительных методов резания металлов (по сравнению с аналогами).

    Обработку зубчатого венца жесткого колеса ведут следующим образом. Заготовку — 10 крепят на столе — 6, далее совмещают оси заготовки и инструмента. После этого стол перемещают в радиальном направлении (относительно оси заготовки) на величину, равную RΣ=0,5(Dг+Dш), где Dг, Dш — диаметры генератора и тел качения передачи. При этом необходимо выполнить следующее условие, кривошип, обеспечивающий возвратно-поступательные перемещения шпинделю, должен быть установлен так, чтобы его угол φ для нарезаемой впадины был равен нулю, т.е. нарезание начинается с вершины зуба. Затем включают привод вращения инструмента и за ним привод, или приводы, для обеспечения обкатки жесткого колеса и инструмента. Обработка зубчатого венца на обеих операциях ведется на заготовке с рабочей твердостью (более 60 единиц по шкале Роквелла). После нарезания зубчатого венца концевой фрезой ее заменяют на шлифовальный круг. Не снимая заготовки со стола, изменяют скорость вращения инструмента и повторяют цикл обработки. Припуск под чистовую операцию задается тем, что диаметр фрезы (выполнен) меньше диаметра шлифовального круга, который выбирают равным диаметру тел качения (волновой) передачи.

    Таким образом, способ нарезания зубчатого венца жесткого колеса позволяет: повысить точность изготовления зубчатого венца жесткого колеса, т.к. черновая и чистовая операции проводятся без переустановки заготовки, и шероховатость рабочих поверхностей зубьев за счет выполнения чистовой операции шлифованием; снизить себестоимость процесса нарезания зубчатого венца жестких колес волновых передач с промежуточными телами за счет возможности использования технологического оборудования, изготовленного из агрегатов и модулей серийных металлорежущих станков, недорогого инструмента, обслуживающего персонала средней квалификации, из-за простоты настроек и эксплуатации станка; уменьшить трудоемкость процесса нарезания зубчатого венца за счет применения более производительных методов резания металлов и сокращения числа проходов инструмента.

    Технический результат изобретения: повышение точности изготовления профилей зубьев и шероховатости рабочих поверхностей зубьев, снижение себестоимости и трудоемкости изготовления зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами качения.

    Способ нарезания зубчатого венца жесткого колеса волновой передачи с промежуточными телами качения методом обкатки, включающий черновую и чистовую обработку, отличающийся тем, что используют инструмент в форме тела качения, который вводят в зацепление с профилями зубчатого венца с обеспечением перемещений и их величин, соответствующих конкретной передаче, при этом черновую обработку выполняют твердосплавной концевой фрезой с максимальным съемом материала заготовки, выполненной с максимальной твердостью, а чистовую обработку — шлифовальным кругом за одну установку заготовки на технологическом оборудовании, причем диаметр фрезы выполняют меньше диаметра шлифовального круга, который выбирают равным диаметру тел качения волновой передачи.

    Привод электродрели с промежуточным редуктором тел качения

    [1] Информация на http: /www. бош-профессионал. ком.

    [2] Информация на http: /www.ямабико-корп. ко. jp/эхо-глобальный.

    [3] Информация на http:/moraofsweden. се.

    [4] Пайздек, Томас, Справочник по инженерии качества, Нью-Йорк: Марсель Деккер, (2003).

    [5] IS0 286-1 (2010) Геометрические спецификации изделий (GPS). Система кодов ISO для допусков линейных размеров. Часть 1. Основы допусков, отклонений и посадок.

    DOI: 10.3403/30198832

    [6] IS0 286-2 (2010) Геометрические спецификации изделия (GPS). Система кодов ISO для допусков на линейные размеры. Часть 2. Таблицы стандартных классов допусков и предельных отклонений для отверстий и валов.

    DOI: 10.3403/30163095u

    %PDF-1.7 % 1 0 объект> эндообъект 2 0 объект> эндообъект 3 0 obj>/Metadata 506 0 R/Outlines 684 0 R/OutputIntents[>]/Pages 6 0 R/StructTreeRoot 210 0 R/ViewerPreferences 438 0 R>> эндообъект 4 0 объект> эндообъект 5 0 объект> эндообъект 6 0 объект> эндообъект 7 0 объект> эндообъект 8 0 объект> эндообъект 9 0 obj>/MediaBox[ 0 0 481.92 708.6]/Parent 6 0 R/Resources>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]>>/StructParents 0>> эндообъект 10 0 объект> эндообъект 11 0 объект> эндообъект 12 0 объект> эндообъект 13 0 объект> эндообъект 14 0 объект> эндообъект 15 0 объект> эндообъект 16 0 объект> эндообъект 17 0 объект> эндообъект 18 0 объект> эндообъект 19 0 объект> эндообъект 20 0 объект> эндообъект 21 0 объект> эндообъект 22 0 объект> эндообъект 23 0 объект> эндообъект 24 0 объект> эндообъект 25 0 объект> эндообъект 26 0 объект> эндообъект 27 0 объект> эндообъект 28 0 объект> эндообъект 29 0 объект> эндообъект 30 0 объект> эндообъект 31 0 объект> эндообъект 32 0 объект> эндообъект 33 0 объект> эндообъект 34 0 объект> эндообъект 35 0 объект> эндообъект 36 0 объект> эндообъект 37 0 объект> эндообъект 38 0 объект> эндообъект 39 0 объект> эндообъект 40 0 объект> эндообъект 41 0 объект> эндообъект 42 0 объект> эндообъект 43 0 объект> эндообъект 44 0 объект> эндообъект 45 0 объект[ 48 0 R] эндообъект 46 0 объект> эндообъект 47 0 объект> эндообъект 48 0 объект> эндообъект 49 0 объект> эндообъект 50 0 объект> эндообъект 51 0 объект> эндообъект 52 0 объект> эндообъект 53 0 объект> эндообъект 54 0 объект> эндообъект 55 0 объект> эндообъект 56 0 объект> эндообъект 57 0 объект> эндообъект 58 0 объект> эндообъект 59 0 объект> эндообъект 60 0 объект> эндообъект 61 0 объект> эндообъект 62 0 объект> эндообъект 63 0 obj>/BS>/F 4/Rect[ 143.69 49,499 217,95 60,998]/StructParent 1/Подтип/Ссылка>> эндообъект 64 0 объект> эндообъект 65 0 объект> эндообъект 66 0 obj>/MediaBox[ 0 0 481,92 708,6]/Parent 6 0 R/Resources>/Font>/ProcSet[/PDF/Text/ImageB/ImageC/ImageI]/XObject>>>/StructParents 2>> эндообъект 67 0 объект> эндообъект 68 0 объект> эндообъект 69 0 объект> эндообъект 70 0 объект> эндообъект 71 0 объект> эндообъект 72 0 объект> эндообъект 73 0 объект> эндообъект 74 0 объект[ 77 0 R] эндообъект 75 0 объект> эндообъект 76 0 объект> эндообъект 77 0 объект> эндообъект 78 0 объект> эндообъект 79 0 объект> эндообъект 80 0 объект> эндообъект 81 0 объект> эндообъект 82 0 объект> эндообъект 83 0 объект> эндообъект 84 0 объект> эндообъект 85 0 объект> эндообъект 86 0 объект> эндообъект 87 0 объект> эндообъект 88 0 объект> эндообъект 89 0 объект> эндообъект 90 0 объект> эндообъект 91 0 объект> эндообъект 92 0 объект> эндообъект 93 0 объект> эндообъект 94 0 объект[ 97 0 R] эндообъект 95 0 объект> эндообъект 96 0 объект> эндообъект 97 0 объект> эндообъект 98 0 объект> эндообъект 99 0 объект> эндообъект 100 0 объект> эндообъект 101 0 объект> эндообъект 102 0 объект> эндообъект 103 0 объект> эндообъект 104 0 объект> эндообъект 105 0 объект> поток

    Внешняя дорожка качения – обзор

    Подшипники

    Подшипники, используемые в вентиляторах, бывают двух основных типов:

    обычные

    элемент качения.

    Подшипники скольжения, хотя в прошлом они широко использовались в низкоскоростных центробежных вентиляторах, в настоящее время не так популярны в системах вентиляции. Поэтому в последние годы их использование было ограничено более крупными вентиляторами специального назначения, где желательна их способность выдерживать высокие осевые и осевые нагрузки. Это может потребовать наклона грузовых площадок и/или принудительной смазки.

    За исключением самых легких нагрузок, когда могут использоваться втулки, пропитанные пористым свинцом, или втулки из ПТФЭ, подшипники скольжения смазываются маслом для минимизации трения скольжения.Работа подшипника, по сути, зависит от сохранения масляной пленки между валом и шейкой в ​​условиях нагрузки и температуры. Если вентилятор работает с горячими газами, внутри корпуса может быть предусмотрена водяная рубашка для отвода тепла, передаваемого вдоль вала и, в свою очередь, к маслу (которое в противном случае потеряло бы свои смазочные свойства).

    Различия в отделке поверхности вала и цапфы, а также средства циркуляции смазки, таким образом, являются единственной причиной какого-либо шума, и эти подшипники обычно не вносят вклад в характерный шум вентилятора, эффективно маскируясь другими компонентами.

    Наиболее популярными в вентиляторах являются подшипники качения или «антифрикционные» подшипники, поскольку они требуют значительно меньшего обслуживания, имеют меньшее «заедание» при запуске и менее ограничены в положении, в котором они могут работать. Консистентная смазка особенно предпочтительна, и во многих случаях гонку можно загерметизировать на весь срок службы.

    Подшипник качения состоит из четырех комплектов рабочих компонентов по сравнению с подшипником скольжения, а именно:

    наружное кольцо

    внутреннее кольцо

    элементы (шарики или ролики – цилиндрические, конические или сферические)

    обойма для поддержания взаимного положения элементов.

    Операция представляет собой комбинацию качения и скользящего контакта. Считается, что подшипники качения имеют точечный (шариковый) или линейный (роликовый) контакт между дорожками качения и элементами. В действительности эти условия не могут существовать при приложении нагрузки, поскольку малейшая сила вызовет бесконечное напряжение. Таким образом, происходит деформация, что приводит к излучению шума. Контакт происходит на площади, достаточно большой, чтобы привести к значению напряжения, которое может быть воспринято материалами подшипника.Чтобы гарантировать, что напряжение находится в пределах предела упругости, и свести площадь контакта к минимуму, используемые стали закалены. Тем не менее, возникают высокие напряжения, так что при нормальном использовании основной причиной отказа является усталость, которая приводит к отслаиванию дорожек качения и элементов и заметному увеличению шума.

    Глю показал, что шум, издаваемый подшипником качения, напрямую зависит от его внутренних зазоров. К сожалению, многие пользователи в настоящее время запрашивают подшипники с увеличенным зазором C3, поскольку они менее подвержены смещению и, следовательно, требуют более низкого уровня квалификации обслуживающего персонала при замене.

    В тех случаях, когда позволяют нагрузка и применение, предпочтение следует отдавать шариковым подшипникам, а не роликовым. Первоначальный предварительный натяг внешней обоймы подшипника с помощью пружинной шайбы также будет контролировать зазоры подшипника (рис. 14.14).

    Рисунок 14.14. Контроль зазоров подшипников

    Упорные конические роликоподшипники в вертикальных двигателях показали увеличение шума 2-полюсной машины мощностью 450 кВт на 10 дБ в октавной полосе 2 кГц по сравнению с той же машиной, работающей горизонтально и оснащенной шариковыми/цилиндрическими роликами. подшипники.

    Подшипники часто устанавливаются неправильно, что может привести к увеличению их шума. Можно обнаружить даже самую маленькую несоосность (в пределах допустимых производственных допусков). Реже на элементах могут присутствовать дефекты, которые обычно приводят к увеличению высокочастотного шума. Эти неисправности могут быть обнаружены с помощью частотного анализа вибрации:

    Дефект на внешней дорожке качения или изменение жесткости вокруг корпуса

    Уравнение 14.19f2 = f1×n2[1-dDcosA], Гц

    Дефект на внутренней дорожке качения

    Уравнение 14.20f3 = f1×n2[1+dDcosA],Гц

    Дефект в шарике или ролике

    Equ 14.21f4 = f1×Dd[1−d2D2cos2A],Гц

    Неровности в сепараторе или шероховатость на шарике/ролике

    3 Equ

    3 14.22F5 = F1 × 12 [1-DDCOSA], HZ

    откуда

    N = Количество шаров или роликов
    D = Диаметр шариков или роликов
    D = Круг шага Диаметр гонки
    = Угол контакта шарика / ролики
    F 1 = Фундаментальная частота (эквивалентное nev / sec)

    Следует отметить, что такие вибрации затухают, прежде чем они передаются на остальную часть вентилятора и издаются в виде шума.Поэтому их лучше всего распознать по показаниям вибрационной скорости на корпусе подшипника. Серьезное смещение дорожки иногда приводит к вибрации с частотой n × f 1 Гц, даже если сам подшипник находится в удовлетворительном состоянии.

    Таким образом, современные шариковые и роликовые подшипники производятся в соответствии с высокими стандартами, и при правильной установке/смазке маловероятно, что они будут увеличивать шум вентилятора. Там, где шум действительно увеличивается, чаще всего это происходит из-за вибрации из-за дисбаланса, несоосности или использования на скоростях/нагрузках/температурах, превышающих рекомендованные производителями.При наличии неисправностей уровни шума на соответствующих частотах могут быть на 7 дБ выше, чем показания исправного подшипника.

    Особое внимание следует уделить выбору пределов вала и корпуса. Предпочтительны посадка подшипника на вал с натягом и небольшой зазор между внешней дорожкой качения и корпусом подшипника. Торцевые крышки подшипников должны иметь прочную конструкцию, включающую достаточное количество установочных винтов или болтов, но отличающееся от количества шариков или роликов.

    Спрос на высокое качество и низкую цену требует серийного производства всех подшипников качения. Разработчики машин должны выбрать из стандартного ассортимента элементы, которые наиболее точно соответствуют их требованиям, включая: размерные и скоростные характеристики, сопротивление трения и выделяемое тепло, уровень шума, прогиб под нагрузкой, скорость износа и смазки, а также срок службы по отношению к нагрузке. .

    Из них срок службы, вероятно, имеет наибольшее значение, особенно при нормальных скоростях и нагрузках этих вентиляторов.Правильный отбор на всю жизнь обычно гарантирует, что характеристики по другим рубрикам также будут приемлемыми.

    Преобразователи волновой энергии

    — Coastal Wiki

    Введение

    Огромная и надежная энергия волн уже давно считается одним из самых многообещающих возобновляемых источников энергии. В специальном отчете МГЭИК 2011 г. [1] представлены несколько оценок общего мирового потенциала энергетических ресурсов океанских волн. Эти оценки были получены с использованием методов, показанных в Приложении A.Теоретический максимум оценивается примерно в 30 000 ТВтч в год (3,10 13 кВтч в год), что составляет около 20% мирового потребления энергии в 2019 году. Однако из-за технологических и экономических ограничений эксплуатационный ресурс почти в 10 раз меньше.

    Преобразователи энергии волн (WEC) преобразуют энергию волн в электричество. Хотя попытки использовать этот ресурс датируются как минимум 1890 годом, в настоящее время энергия волн широко не используется [2] . В 2020 г. установленная во всем мире мощность волновых волн составила около 16 МВт [2], что примерно на 5 порядков меньше, чем 2-3 ТВт, необходимых для использования глобального потенциала волновой энергии.Важной причиной являются производственные затраты на кВтч, которые в 2020 году были примерно в 10 раз выше по сравнению с морскими ветряными электростанциями [3] .

    За последние три десятилетия было изобретено множество инновационных методов преобразования волновой энергии, что привело к получению тысяч патентов за последние годы. В настоящее время компании и академические исследовательские группы по всему миру изучают ряд различных концепций волновой энергии. Хотя многие рабочие конструкции были разработаны и испытаны с помощью моделирования и испытаний в волновых резервуарах, лишь несколько концепций дошли до морских испытаний.Значительное снижение затрат, которое возможно только при резком увеличении глобального применения, может позволить волновым электростанциям в будущем выгодно конкурировать с традиционными электростанциями [4] .

    Принципы преобразования волновой энергии

    В этом разделе кратко представлены наиболее популярные современные методы преобразования волновой энергии. Указание на эффективность этих методов представлено в Приложении B.

    Осциллирующие водяные колонны (OCW)

    Инжир.1. Преобразование энергии волн по принципу колеблющегося водяного столба. Из IPCC 2011 [1] .

    Принцип действия колеблющегося водяного столба показан на рис. 1, в данном примере для использования в сочетании с неподвижной конструкцией (например, волноломом). Функционирование колеблющихся водяных столбов (ВК) чем-то похоже на работу ветряной турбины, основанное на принципе волнового наддува воздуха. Устройство устанавливается на закрытую воздушную камеру, расположенную над водой.Прохождение волн изменяет уровень воды внутри закрытого корпуса, а повышение и понижение уровня воды увеличивает и уменьшает давление воздуха внутри корпуса, создавая двунаправленный воздушный поток. Поместив турбину сверху этой камеры, воздух будет проходить в нее и выходить из нее с изменением уровня давления воздуха.

    Рис. 2. Турбина скважин. Из [5] .

    Существует два варианта разделения двунаправленного потока: турбина Уэллса для создания всасывания или альтернативно клапаны, создающие давление [6] .Турбина Уэллса сконструирована таким образом, что она вращается всегда в одном и том же направлении независимо от направления воздушного потока, см. рис. 2. КПД ниже (50-60%), чем у обычных турбин, но выше, чем достижимый у обычных турбин в переменном режиме [7] .

    Рис. 3. Буй энергии волн, основанный на принципе колеблющегося водяного столба. Рис. 4. Преобразователь волновой энергии спарового буя.

    Устройства OWC можно пришвартовывать в открытом море, но их также можно размещать рядом с берегом, где разбиваются волны.Это приводит к значительной экономии средств. Недостатком является небольшая глубина воды у берега, которая гасит самые большие волны. См. также Преобразователи энергии волн в прибрежных сооружениях.


    Для применения преобразователей OWC на ​​большой глубине разработаны специальные буи по принципу рис. 3. Длина вала определяет резонансную частоту, что позволяет достичь оптимальной энергоэффективности. Примером оффшорного ВНК является Spar Buoy, рис.4. Первоначальная концепция была придумана Ёсио Масуда (1925-2009), разработавшим навигационные буи, работающие на энергии волн, оснащенные воздушной турбиной. Благодаря цилиндрической форме он инвариантен к направлению волны (рис. 4). Размер варьируется в зависимости от морских условий в месте развертывания, но максимальные размеры оцениваются в диаметре 30 м, высоте 50 м и осадке 35 м, что может обеспечить мощность до 450 кВт.

    Рисунок 5: Преобразователь волновой энергии с перекрытием Wave Dragon.

    Переливные устройства

    Другим типом преобразователя волновой энергии является перекрывающее устройство, которое работает примерно так же, как плотина гидроэлектростанции.«Wave Dragon», созданный Wave Dragon ApS [8] , является наиболее известным примером морского переливного устройства (рис. 5). Его плавающие рукава фокусируют волны на склоне, с которого волна переливается в водохранилище. Возникающая в результате разница в высоте воды между водохранилищем и средним уровнем моря приводит в действие низконапорные гидротурбины. Было подсчитано, что конструкция оптимального размера шириной 260 м и длиной 150 м может производить до 4 МВт. Ожидается, что в климате с волнами выше 33 кВт / м эта технология в ближайшем будущем станет экономически конкурентоспособной с морской ветровой энергией.После комбинированной экономии затрат и повышения энергоэффективности цена на электроэнергию может в конечном итоге сравняться с затратами на производство ископаемого топлива [9] . Тем не менее, технико-экономическое обоснование развертывания Wave Dragon на северном побережье Испании, опубликованное в 2020 году, показало, что затраты все еще в 10 раз выше [10] .

    Вблизи берега переливные преобразователи могут быть установлены перед или как часть кессонных волнорезов. Примером может служить щелево-конусный генератор SeaWave (SSG) [11] , который собирает морскую воду за счет перехлеста волны над несколькими резервуарами, расположенными друг над другом, что приводит к высокому гидравлическому КПД, см. Преобразователи энергии волн в береговых сооружениях.

    Волнопоглощающие устройства

    Было разработано большое количество различных устройств для непосредственного использования энергии волн путем использования движения воды, вызванного волнами. Наиболее популярные типы схематично представлены на рис. 6.

    Точечные амортизаторы
    Рисунок 7. Точечный поглотитель FO3 (вверху) и аттенюатор Wave Star (внизу) Точечные поглотители

    представляют собой преобразователи энергии волн буйкового типа (WEC), которые собирают поступающую энергию волн со всех направлений. Они размещаются в открытом море на поверхности океана или чуть ниже.Вертикально погруженный поплавок поглощает энергию волн, которая преобразуется поршневым или линейным генератором в электричество. Одним из таких точечных поглотителей WEC является концепция FO3, разработанная норвежским предпринимателем Фредом Олсеном. Он состоит из нескольких (12 или 21) плавающих поплавков, прикрепленных к буровой установке размером 36 на 36 метров (рис. 7 вверху). С помощью гидравлической системы вертикальное движение преобразуется во вращательное движение, которое приводит в движение гидравлический двигатель. Этот двигатель, в свою очередь, питает генератор мощностью до 2,52 МВт [13] .

    Многоточечный поглотитель типа WEC «Wave Star», разработанный Wave Star ApS [14] , имеет несколько поплавков на подвижных плечах (рис. 7 внизу). Энергия движения плеч снова захватывается в общую гидравлическую линию и преобразуется в электрический ток. Наиболее примечательно то, что эта система способна поднимать всю установку вдоль ее опор и обладает высокой устойчивостью к суровым штормовым условиям. Пока этот метод не был развернут в полном объеме. В Ханстхольме построена установка в масштабе 1:2 мощностью 600 кВт.Однако считается, что производство можно масштабировать до 6 МВт [15] . Основным преимуществом этих видов эксплуатации является минимальный контакт с водой, что делает любые хрупкие механизмы и электрооборудование недоступными для коррозии или физического воздействия волн. Разработка Wave Star была прекращена в 2016 году.

    Терминаторы

    Терминаторы состоят из створок, которые вращаются вместе с волной по орбитальному движению вокруг оси, параллельной фронту волны. Например, устрица (рис.8а) и WaveRoller (рис. 8b), оба терминатора с нижним шарниром, и Salter Duck (рис. 8c) с осью вращения вблизи поверхности. Несмотря на то, что эти конструкции улавливают энергию волн с высокой эффективностью (см. Приложение B), крупномасштабное оперативное развертывание реализовано не было. Их устанавливают на средних глубинах, недалеко от берега, где направление фронта волны большую часть времени близко к берегу. Oyster и WaveRoller были испытаны в природе; для Salter Duck полномасштабный прототип построен не был.Электрическая мощность Oyster вырабатывается гидроэлектрической турбиной на берегу, приводимой в движение водой под высоким давлением по подводным трубопроводам. WaveRoller оснащен бортовой гидравлической системой, которая приводит в действие генератор электроэнергии, подключенный к электрической сети подводным кабелем. Навесные волновые преобразователи обычно используют гидравлические системы отбора мощности (ВОМ). Гидравлические системы хорошо подходят для сбора энергии от мощных медленных колебательных движений, которые необходимо преобразовать во вращательное движение и привести в действие генератор.Чтобы скорректировать флуктуирующую мощность волны, которая может привести к переменной выходной электрической мощности, неподходящей для электрической сети, в систему отбора мощности обычно включают какую-либо систему накопления энергии (или другие средства компенсации, такие как набор устройств). , такие как аккумуляторы, которые могут функционировать как краткосрочные накопители энергии, помогая системе справляться с колебаниями [7] .

    Рис. 8а. Нижнешарнирный преобразователь волновой энергии Oyster. Инжир.8б. Преобразователь волновой энергии с нижним шарниром WaveRoller. Рис. 8в. Преобразователь волновой энергии Salter Duck с верхним шарниром.
    Амортизаторы волн
    Рисунок 9. Преобразователь волновой энергии DEXA и принцип работы.

    «DEXA», разработанный и запатентованный DEXA Wave Energy ApS [16] , является наглядным примером аттенюатора волн. Устройство состоит из двух навесных катамаранов, которые поворачиваются друг относительно друга (рис. 9). Возникающий в результате колебательный поток на шарнире используется с помощью силовой передачи низкого давления на водной основе, которая сдерживает угловые колебания.Генерация потока оптимизируется за счет размещения поплавков каждого катамарана на расстоянии половины длины волны друг от друга. Масштабированный прототип (размеры 44×16,2 м [17] ), размещенный в датской части Северного моря, должен генерировать 160 кВт [18] . Считается, что полномасштабные модели могут генерировать до 250 кВт [16] . Однако разработка DEXA была прекращена в 2012 году.

    Системы отбора мощности (ВОМ)

    Система отбора мощности (ВОМ) преобразователя волновой энергии оказывает непосредственное влияние на капитальные затраты проекта, поскольку обычно составляет от 20 до 30% общих инвестиций.Экономическая целесообразность, эффективность и сложность преобразователя волновой энергии во многом зависят от его системы отбора мощности. Техническое обслуживание в море — сложная и дорогостоящая задача; поэтому требуется высокая надежность и долговечность всех компонентов системы отбора мощности. Это технически сложно для систем, работающих в суровых морских условиях, особенно для систем, состоящих из множества движущихся частей, подверженных коррозии и загрязнению. Несколько популярных систем ВОМ были рассмотрены Ahamed et al.(2020 [19] ), из которого извлечено приведенное ниже резюме.

    Рис. 10. Схема линейного электрического генератора на основе генератора с постоянными магнитами. Изображение от Ахамеда и др. (2020 [19] ). Преобразователи волн колеблющегося водяного столба (OWC)

    обычно используют ранее описанную турбину Уэллса в качестве системы отбора мощности. Эти турбины уязвимы из-за относительно большого количества движущихся частей. Переливные устройства, как правило, оснащены гидротурбинами для отбора мощности.Обычные гидротурбины требуют для высокой эффективности большего напора и потока, чем обеспечивают океанские волны. В волнопоглощающих устройствах используются системы гидравлического двигателя или системы отбора мощности с прямым механическим или электрическим приводом. Системы отбора мощности на основе гидравлического двигателя подходят для преобразования низкоскоростного колебательного движения в энергию. Однако система отбора мощности на основе гидравлического двигателя состоит из множества механических движущихся частей, и из-за сжатия и разгерметизации жидкости существует риск утечки гидравлического масла.В прямом механическом приводе используются системы преобразования линейного движения во вращательное без пневматических или гидравлических систем. Эффективность высока, но срок службы относительно короток, а затраты на техническое обслуживание значительны. Прямой электропривод преобразует энергию волны в электрическую энергию непосредственно за счет передачи механической энергии на подвижную часть линейного генератора (рис. 10). Проблемами являются потребность в тяжелой конструкции из-за сил притяжения между статором и транслятором и сложной системы передачи энергии из-за неравномерного генерируемого напряжения, создаваемого неравномерным волновым движением.

    «Трибоэлектрический наногенератор» (ТЭНГ) и его расширение, «Трибоэлектро-электромагнитный гибридный наногенератор» (ТЭНГ-ЭМГ) [20] , представляют собой новую разработку, которая может эффективно собирать энергию в любом частотном диапазоне, имеют низкую стоимость небольшая, простая в изготовлении и легко масштабируемая (размер отдельных блоков ниже микрометровой шкалы). В наногенераторе используется пара полимер-металл для создания контактной электризации (трибоэлектрический эффект) между двумя материалами, скользящими друг относительно друга, и для индукции переноса заряда между их электродами за счет электростатической индукции либо в многослойной структуре, либо в структуре со сферической оболочкой [ 21] , см. рис.11. Проблемы применения в прототипе связаны с использованием ТЭНов для передачи энергии на берег, стоимостью в зависимости от масштаба, сроком службы материалов ТЭНов в океанской среде и методами подключения тысяч необходимых ТЭНов.

    Рис. 11. Принцип действия трибоэлектрических наногенераторов. (а) Трибоэлектрические заряды генерируются на поверхности двух скользящих в поперечном направлении диэлектрических пленок из-за эффектов трения. Поляризация, возникающая в плоскости скольжения, вызывает поток электронов между металлическими электродами, который генерирует переменный ток.(б) Мягкий контактный сферический ТЭН качения (СС-ТЭН). Получая внешнюю вибрацию от океанских волн, шарик будет катиться вперед и назад между электродами, чтобы подавать переменный ток на внешнюю нагрузку. Мягкий мяч увеличивает площадь контакта. Изображения из Huang et al. (2020 [21] ), лицензия Creative Commons.

    Проблемы с преобразователями волновой энергии

    Чтобы иметь возможность производить энергию по конкурентоспособным ценам, необходимо преодолеть несколько препятствий. Следующие факторы, в частности, определяют высокую стоимость энергии ветра.

    Требуется очень прочная конструкция из высококачественных материалов, которая остается неповрежденной при сильных штормах и выдерживает сложные условия на море, приводящие к коррозии, обрастанию и усталости. Классической мерой защиты от обрастания и коррозии стальных конструкций является регулярное техническое обслуживание и перекраска. Но это требует много времени и средств из-за сложного доступа к морским установкам, особенно в суровых условиях, когда происходит повреждение. Кроме того, использование противообрастающих красок может нанести ущерб морской среде (т.грамм. Трибутилоловые краски [22] ). Полномасштабные устройства из бетона могут стать ценной альтернативой, поскольку бетон долговечен при правильном перемешивании [23] . Стоимость ремонта является основной составляющей затрат волновой фермы. Надежность компонентов, особенно из-за стоимости возможных ремонтных работ, имеет решающее значение для экономической эффективности проекта [24] . Развертывания должны быть рассчитаны на 30 и более лет. Это трудная задача, как показала швартовка Wave Dragon, которая вышла из строя во время сильного шторма 8 января 2004 года.

    Энергия, вырабатываемая океанскими волнами, сильно колеблется из-за климата с нерегулярными волнами, что затрудняет подключение к электросети [25] . Кроме того, точки подключения к электросети могут отсутствовать в районах, где условия для выработки энергии волн наиболее благоприятны.

    Решающее значение для любой конструкции имеет швартовка, обеспечивающая неизменное положение как при нормальных эксплуатационных нагрузках, так и при экстремальных штормовых нагрузках. Он не должен создавать чрезмерных натяжных нагрузок на кабели электропередачи и обеспечивать подходящие безопасные расстояния между устройствами в нескольких установках.Чаще всего для швартовки используется свободно висящая контактная сеть, но также используются многоцепные системы и гибкие стояки. Конфигурация швартовки должна быть достаточно податливой, чтобы выдерживать колебания приливов и нагрузки окружающей среды, оставаясь при этом достаточно жесткой, чтобы обеспечить возможность швартовки для осмотров и технического обслуживания.

    Из-за большой изменчивости волнового климата со случайными экстремальными явлениями важно иметь возможность тестировать прототипы в течение длительного периода, прежде чем они будут развернуты в больших масштабах.Математические имитационные модели могут иметь здесь большую ценность, потому что это быстрый и относительно недорогой способ проверить проект на его эффективность и эффективность в долгосрочной перспективе, как с точки зрения капитальных, так и эксплуатационных затрат, с целью достижения наименьших общих затрат. электричества. Для этой цели инструмент моделирования помогает лицу, принимающему решения, в поиске наиболее надежной и простой в обслуживании конструкции устройства, а также информирует о компромиссе между выходом энергии и усилиями по эксплуатации и техническому обслуживанию [24] .

    Система отбора мощности является важнейшей частью преобразователей волновой энергии, которая во многом определяет стоимость, эффективность и надежность ВЭК. Многие исследования сосредоточены на оптимизации ВОМ; несколько проблем, связанных с ВОМ, упоминались в предыдущем разделе.

    Преобразователи волновой энергии в сочетании с морским ветром

    Высокая стоимость автономных схем преобразования волновой энергии является основным препятствием для их широкомасштабного применения. Однако затраты могут быть значительно снижены за счет объединения ВЭК с морскими или прибрежными сооружениями, которые строятся для других целей.Хорошим примером является интеграция ВЭК с волнорезами в прибрежной зоне. Об этом написано в статье Преобразователи волновой энергии в береговых сооружениях.

    Другим возможным сочетанием является интеграция производства энергии ветра и волн. Это особенно интересно в районах, где условия для оптимального производства энергии ветра систематически не совпадают с условиями оптимального производства энергии волн. Это также способ оптимально использовать морское пространство [26] .Основным преимуществом интегрированного производства ветровой энергии являются общие затраты на инфраструктуру, особенно на фундамент и подключение к сети. Однако при существующих методах WEC затраты на произведенный кВтч все еще выше при комбинированном применении энергии ветра, чем только при использовании энергии ветра [27] . Выгоды от синергии также можно получить за счет повышения устойчивости конструкции, например, в случае преобразователя энергии волн ВНК, встроенного в монолитную морскую ветряную турбину [28] .Улучшение устойчивости может быть основным преимуществом для конструкций, в которых взаимодействие между ветром и волновыми подконструкциями является сильным, как в случае WEC в сочетании с плавающей ветряной турбиной [29] [30] . Преобразователи волновой энергии также могут уменьшать высоту волн внутри ветряной электростанции, увеличивая таким образом погодные окна для доступа к ветряным турбинам [31] .

    Международные организации

    Было создано несколько организаций для глобального сотрудничества в области развития энергии океанских волн с участием научно-исследовательских институтов, разработчиков энергии волн, операторов и правительств.

    Ocean Energy Europe (OEE), некоммерческая организация, представляет собой сеть профессионалов в области энергетики океана, сотрудничающих со 120 организациями, включая ведущие европейские коммунальные предприятия, промышленников и научно-исследовательские институты. Он направлен на создание благоприятной среды для развития энергии океана, улучшение доступа к финансированию и расширение деловых возможностей для его членов. С этой целью OEE взаимодействует с европейскими институтами (Комиссия, Парламент, Совет, ЕИБ и т. д.) и национальными министерствами по вопросам политики, влияющим на сектор.Ocean Energy Europe также организует ежегодную европейскую конференцию и выставку Ocean Energy — ежегодное мероприятие, на которое собираются представители отрасли, министры и уполномоченные.

    Программа сотрудничества в области технологий океанических энергетических систем (OES), учрежденная Международным энергетическим агентством (МЭА), является международной организацией, которая активно сотрудничает между 29 странами-членами с целью продвижения исследований, разработки и демонстрации технологий в области энергетики океана. для выработки электроэнергии из энергетических ресурсов океана (волны, диапазон приливов, приливы и океанские течения, преобразование тепловой энергии океана (OTEC) и градиенты солености).Начальное образование и исследовательские инициативы OES направлены на продвижение возможности, признания и внедрения океанических энергетических систем экологически приемлемым образом.

    Европейский центр морской энергии (EMEC) Ltd предоставляет компаниям-разработчикам, разработчикам технологий преобразователей энергии волн и приливов сертифицированные услуги по испытаниям в открытом море. Целью EMEC является сокращение времени, затрат и рисков, связанных с разработкой морских энергетических технологий, расширение использования модифицированных объектов EMEC, а также отраслевых знаний и другого опыта.EMEC имеет 13 подключенных к сети испытательных стендов, на которых установлено множество морских преобразователей энергии. EMEC — независимая организация, которая поддерживает отношения с различными компаниями-разработчиками, академическими организациями и руководящими органами и в настоящее время работает с компаниями и исследователями над расширением исследовательских программ для решения различных экологических и эксплуатационных проблем, имеющих отношение к промышленности.

    Европейская сеть морских возобновляемых источников энергии (WECANet) представляет собой сеть из 31 страны-партнера для содействия созданию сетей, обучению и сотрудничеству в Европе.Четыре рабочие группы занимаются следующими темами: численное моделирование WEC, экспериментальное гидродинамическое моделирование, включая системы отбора мощности, развитие технологий и экономические/политические аспекты.

    OCEANERA-NET организует программы финансирования для поддержки исследований и инноваций между европейскими странами и регионами в секторе энергетики океана.

    Международные конференции по энергии океана организуются

    • Европейская конференция по энергии волн и приливов (EWTEC).Отдельные рецензируемые материалы конференции публикуются в журнале EWTEC International Marine Energy Journal.
    • Конференция
    • Asian Wave and Tidal Energy (AWTEC) посвящена обновленной информации о последних глобальных мероприятиях и инициативах с особым интересом к азиатскому региону. Конференция сотрудничает с Journal of Marine Science and Engineering для публикации избранных материалов конференции.
    • Международная конференция по энергии океана (ICOE) — это глобальное мероприятие, посвященное морской энергии, которое проводится раз в два года и посвящено промышленному развитию возобновляемой морской энергии.ICOE является результатом сотрудничества с Программой технологического сотрудничества МЭА – Ocean Energy Systems (OES).

    Связанные статьи

    Преобразователи энергии волн в береговых сооружениях

    Внешние ссылки

    Веб-сайт Ocean Energy Systems, отчет за 2018 г. «В центре внимания энергия океана»
    Список проектов волновой энергетики

    Дополнительная литература

    Дрю Б., Пламмер А.Р. и Сахинкая М.Н. 2009. Обзор технологии преобразования волновой энергии.Труды Института инженеров-механиков, часть A: Journal of Power and Energy 223(8): 887-902 [3]

    Для обзора текущего состояния (2018 г.) и последних технологических разработок (2020 г.) в отношении энергии волн Преобразователи, читатель отсылается к публикациям:

    Ахамед Р., Макки К. и Ховард И. 2020. Усовершенствования преобразователей волновой энергии на основе систем отбора мощности (ВОМ): обзор. Океан Инжиниринг 204, 107248
    Адеринто, Т.2 , \qquad (1)[/math]

    где [math]g[/math] — ускорение свободного падения, а [math]H[/math] — высота обычных волн на воде.При распространении волны переносится их энергия. Скорость переноса энергии – это групповая скорость. В результате средний по времени поток энергии волны на единицу длины гребня [Вт/м], перпендикулярный направлению распространения волны, равен [32] :

    [математика] P = E \times c_{g} , \qquad (2)[/math]

    с [math]c_{g}[/math] групповой скоростью [м/с]. Из-за закона дисперсии волн на воде под действием силы тяжести групповая скорость зависит от длины волны [math]\lambda[/math] [м] или, что то же самое, от периода волны [math]T [/math][ с].2 Т . \qquad (3)[/математика]

    В качестве одного из основных критериев выбора места размещения преобразователей волновой энергии используется средний по времени поток энергии волн на единицу длины гребня. Для реальных морей, волны которых случайны по высоте, периоду и направлению, приходится использовать спектральные параметры (определение спектральных параметров волн см. в статье Статистическое описание параметров волн). Спектральная оценка значимой высоты волны [math]H_{m0}[/math] вычисляется по моменту нулевого порядка спектральной функции [math]m_0[/math] согласно [math]H_{m0} = 4 \ sqrt{m_0} [/math].2, T_E [/math]) с помощью волновых буев на месте, спутниковых данных или численного моделирования, уравнение. (4) дает первую оценку потока волновой энергии. Усредненный за сезон или год, он представляет собой максимальный энергетический ресурс, который теоретически может быть извлечен из энергии волн. Если направленный спектр дисперсии состояния моря [math]E(f,\theta)[/math] известен вместе с [math]f[/math] частотой волны [Гц] и [math]\theta[/math] направление волны [рад], используется более точная формулировка:

    [математика]P_{w2} = \rho g\int\int c_{g}(f,h)E(f,\theta) dfd \theta .\qquad (5)[/математика]

    Рис. 12: Средневременной поток энергии волн вдоль
    западноевропейских побережий [34] .

    Уравнение (5) может быть сведено к (4) с учетом гипотезы регулярных волн в глубокой воде. Направленный спектр выводится из буев направленных волн, изображений SAR или усовершенствованных спектральных моделей ветрового волнения, известных как модели третьего поколения, такие как WAM, WAVEWATCH III, TOMAWAC или SWAN. Эти модели решают уравнение баланса спектрального действия без каких-либо априорных ограничений на спектр эволюции роста волн.

    Прибрежный атлас волн ANEMOC вдоль атлантического побережья Европы основан на численном моделировании волнового климата с помощью модели TOMAWAC за 25 лет [35] . Используя уравнение (5), получают средний по времени поток волновой энергии вдоль западноевропейских побережий, показанный на рис. 12. Это уравнение все еще имеет некоторые ограничения, такие как определение границ интегрирования. Кроме того, получение данных об энергии волн вблизи береговых сооружений требует использования численных моделей, способных представить физические процессы преобразования волн на мелководье или промежуточной воде за счет преломления, обмеления, диссипации донным трением или обрушением волн, взаимодействия с приливы и дифракция на островах.

    Поэтому поток энергии волн обычно рассчитывается для глубины воды более 20 м. Этот максимальный энергетический ресурс, рассчитанный на глубокой воде, будет ограничен в прибрежной зоне:

    • во время отлива, при разбивке волн;
    • при приливе во время штормовых явлений, когда высота волны превышает максимальные условия эксплуатации;
    • по экранным эффектам из-за наличия мысов, кос, рифов, островов,…

    Общий европейский ресурс волновой энергии оценивается в диапазоне 1000-1500 ТВтч/год [36] .

    Приложение B: Эффективность методов преобразования волновой энергии

    Буи, которые генерируют энергию, поднимаясь и опускаясь вместе с волной, так называемые точечные поглотители, являются наиболее распространенными системами преобразования энергии волн на большой глубине (см. раздел точечные поглотители). Выход энергии максимален, когда резонансная частота буя равна частоте волны. Теоретическая модель, применимая только к малым монохроматическим волнам, показывает, что максимальная мощность [math]P_{max}[/math] [W], которую может генерировать точечный поглотитель в таком волновом поле, определяется произведением средней поток энергии волны на единицу длины гребня [math]P_w[/math] [Вт/м ], деленный на волновое число [math]k=2 \pi / \lambda [/math] [1/m] [37] .Это означает, что размер точечного поглотителя не имеет большого значения. К сожалению, практика менее благоприятна, с одной стороны, потому, что сильная изменчивость, характерная для морских условий, приводит к тому, что резонанс возникает только в исключительных случаях, а с другой стороны, потому, что наибольший выход энергии не соответствует малым амплитудам волн. Коэффициент ширины захвата [math]\eta[/math] преобразователей волновой энергии определяется как

    [математика]\eta = \Large\frac{P}{B P_w}\normalsize , \qquad (B1)[/math]

    где [math]P[/math] — средняя энергия, поглощаемая устройством, а [math]B[/math] — репрезентативная ширина устройства (или длина в случае аттенюаторов).Коэффициенты ширины захвата, достигнутые опытными моделями различных типов преобразователей волновой энергии, находятся в следующих диапазонах [38] :

    • Устройства колеблющегося водяного столба 15-40% (типовая ширина [мат]В\сим[/мат] 30 м)
    • Переливные устройства 4-23% (типовая ширина/длина [math]B \sim[/math] 300 м)
    • Точечные поглотители 3-42% (типичная ширина/длина [math]B \sim [/math] 5-20 м; меньшие проценты относятся к устройствам меньшего размера)
    • Терминаторы 41-65% (типовая ширина/длина [math]B\sim[/math] 20 м)
    • Плавучие килевые устройства 20-36% (типичная ширина/длина [мат]В \сим[/мат] 25 м)
    • Шумоглушители 5-7% (типовая длина [math]B\sim[/math] 150 м)

    Ссылки

    1. 1.0 1.1 Льюис А., Эстефен С., Хакерби Дж., Мюзиал В., Понтес Т. и Торрес-Мартинес Дж. 2011. Энергия океана. В специальном отчете МГЭИК о возобновляемых источниках энергии и смягчении последствий изменения климата [O. Эденхофер, Р. Пичс-Мадруга, Ю. Сокона, К. Зейбот, П. Матшосс, С. Каднер, Т. Цвикель, П. Эйкемайер, Г. Хансен, С. Шлемер, К. фон Штехов (редакторы)], Кембридж University Press, Кембридж, Соединенное Королевство и Нью-Йорк, штат Нью-Йорк, США.
    2. ↑ Миллер, К. 2004. Краткая история экспериментов с волновой и приливной энергией в Сан-Франциско и Санта-Крус.[1]
    3. ↑ IRENA, 2014. Краткий обзор технологий океанической энергетики 4, www.irena.org
    4. ↑ Пелк, Р. и Фуджита, Р.М. 2002. Возобновляемая энергия океана. Морская политика, 26: 471-479.
    5. ↑ Фалькао, Ф.О. и Энрикес, J.C.C. 2016. Преобразователи энергии колебательных волн водяного столба и воздушные турбины: обзор. Возобновляемая энергия 85: 1391-1424
    6. ↑ Kofoed, J.P. and Frigaard, P., 2008. Гидравлическая оценка преобразователя волновой энергии LEANCON. Технический отчет DCE №.45 . отд. инженера-строителя, Ольборгский университет, октябрь 2008 г. Leancon Wave Energy. Веб-сайт Линкона
    7. 7.0 7.1 Дрю Б., Пламмер А.Р. и Сахинкая М.Н. 2009. Обзор технологии преобразования волновой энергии. Труды Института инженеров-механиков, часть A: Journal of Power and Energy 223(8): 887-902
    8. ↑ Веб-сайт Wave Dragon ApS Wave Dragon
    9. ↑ Christensen, L., Friis-Madsen, E., Kofoed, J.P., 2005. The Wave Energy Challenge: The Wave Dragon case. Европейская конференция PowerGen 2005 — Wave Dragon , 20 стр.
    10. ↑ Кастро-Сантос, Л., Бенто, А.Р. и Соареш, К.Г. 2020. Экономическая целесообразность плавучих морских волновых электростанций на севере Испании. Энергии 13, 806; дои: 10.3390/en13040806
    11. ↑ Вичинанца, Д., Маргеритини, Л., Кофоед, Дж. П. и Буччино, М. 2012. Преобразователь волновой энергии SSG: производительность, состояние и последние разработки. Энергии 5: 193-226
    12. ↑ Хансен Р.Х., Крамер М.М. и Видаль, Э.2013. Гидравлическая система отбора мощности с дискретным рабочим объемом для преобразователя волновой энергии Wavestar. Энергии 6: 4001-4044; doi: 10.3390/en6084001
    13. ↑ Лейрбукт, А. и Тубаас, П. 2006. Волна возобновляемых источников энергии. Обзор АББ 3: 29-31
    14. ↑ Веб-сайт Wave Star ApS
    15. ↑ Бьеррум, А. 2008. Энергия волн — новый неограниченный источник энергии. Презентация Европейской конференции по возобновляемым источникам энергии.
    16. 16,0 16,1 Dexawave Energy ApS. Веб-сайт Dexawave
    17. ↑ Кофоед, Дж.С. 2009. Гидравлическая оценка преобразователя волновой энергии DEXA. Технический отчет DCE № 57. Отд. гражданской инженерии, Ольборгский университет, 23 стр.
    18. ↑ Мартинелли Л., Зануттиг Б. и Kofoed, J.P. 2009. Статистический анализ производства электроэнергии преобразователями волновой энергии типа OWC. Конференция EWTEC, Уппсала, 7–11 сентября 2009 г.
    19. 19,0 19,1 Ахамед Р., Макки К. и Ховард И. 2020. Усовершенствования преобразователей волновой энергии на основе систем отбора мощности (ВОМ): обзор.Океан Инжиниринг 204, 107248
    20. ↑ Вэнь, З., Го, Х., Цзы, Ю., Е, М.-Х., Ван, X., Дэн, Дж., Ван, Дж., Ли, С., Ху, К. и Чжу, Л. 2016. Сбор синей энергии в широком диапазоне частот с помощью трибоэлектро-электромагнитного гибридного наногенератора. СКУ Нано 10 (7): 6526–6534
    21. 21.0 21.1 Хуанг, Б., Ван, П., Ван, Л., Ян, С. и Ву, Д. 2020. Последние достижения в области сбора энергии океанских волн с помощью трибоэлектрического наногенератора: обзор Обзоры нанотехнологий 9 (1)
    22. ↑ Пол, Дж.Д. и Дэвис, И.М. 1986. Влияние составов против обрастания на основе меди и олова на рост морских гребешков (Pecten maximus) и устриц (Crassostrea gigas). Аквакультура 54: 191-203
    23. ↑ Мета, П.К. 2001. Снижение воздействия бетона на окружающую среду. Concrete International 61-66 октября
    24. 24,0 24,1 Ринальди, Г., Портильо, Дж.К.С., Халид, Ф., Энрикес, Дж.К.С., Тиес, П.Р., Гато, Л.М.С. и Johanning, L. 2018. Многофакторный анализ характеристик надежности, доступности и ремонтопригодности фермы преобразователей энергии волн Spar-Buoy.Журнал океанской инженерии и морской энергетики 4: 199–215.
    25. ↑ Sjolte, J. 2014. Преобразование морской возобновляемой энергии: моделирование, проектирование и эксплуатация сетей и автономных сетей. Докторская диссертация, Norges Teknisk-Naturvitenskapelige Universitet, Тронхейм, Норвегия
    26. ↑ Аззеллино, А., Ланфреди, К., Риефоло, Л., Де Сантис, В., Контестабиле, П. и Вичинанца, Д. 2019. Комбинированное использование морской энергии ветра и волн в итальянских морях: пространственное планирование подход. Границы энергетических исследований 7, 42
    27. ↑ Кларк, К., Миллер, А. и Дюпон, Б. 2017. Моделирование аналитической стоимости совместно расположенных ветрово-волновых энергетических решеток. Proceedings of the 12th European Wave and Tidal Energy, Корк, Ирландия, документ 871.
    28. ↑ Zhou, Y., Ning, D., Shi, W., Joanning, L. и Liang, D. 2020. Гидродинамические исследования преобразователя волновой энергии OWC, встроенного в монолитную морскую ветряную турбину. Береговая техника 162, 103731
    29. ↑ Zhu, H., Hu, C., Sueyoshi, M. и Yoshida, S. 2020. Интеграция полупогружной плавучей ветряной турбины и преобразователей волновой энергии: экспериментальное исследование по уменьшению движения.Дж. Мар. Науч. Технол. 25: 667–674
    30. ↑ Ghafari, H.R., Ghassemi, H. and He, G. 2021. Численное исследование преобразователя волновой энергии Wavestar с многоточечным поглотителем вокруг полупогружной плавучей платформы DeepCwind. Океан Инжиниринг 232, 109177
    31. ↑ Перес-Колласо, К., Гривз, Г. и Иглесиас, Г. 2015. Обзор комбинированной энергии волн и морского ветра. Обзоры возобновляемых и устойчивых источников энергии 42: 141-153
    32. 32,0 32,1 32,2 Мэй К.C. 1989. Прикладная динамика поверхностных волн океана. Продвинутая серия по океанотехнике. Мировое научное издательство, ООО
    33. ↑ Вичинанца Д., Каппиетти Л., Ферранте В. и Контестабиле П. 2011. Оценка энергии волн вдоль побережья Италии, Journal of Coastal Research 64: 613–617
    34. ↑ Маттароло Г., Бенуа М. и Лафон Ф. 2009 г. Ресурсы энергии волн у берегов Франции: применение базы данных ANEMOC к оценке выработки энергии волновой энергии, 10-я Европейская серия конференций по энергии волн и энергии приливов (EWTEC’ 2009), Уппсала (Швеция)
    35. ↑ Бенуа, М.и Лафон. F. 2004. Атлас прибрежных волн вдоль побережья Франции на основе численного моделирования волнового климата за 25 лет, 29-я Международная конференция по прибрежной инженерии (ICCE’2004), Лиссабон (Португалия), стр. 714-726.
    36. ↑ EC 2017. Исследование уроков развития энергетики океана. Главное управление исследований и инноваций. Бюро публикаций Европейского Союза. 27984 евро
    37. ↑ Эванс, Д.В. 1976. Теория поглощения волновой энергии колеблющимися телами.Дж. Жидкостная механика. 77: 1–25
    38. ↑ Бабарит А. и Халс Дж. 2011. О соотношении максимальной и фактической ширины захвата преобразователей энергии волн — 11-я Европейская серия конференций по энергии волн и приливов (EWTEC’2011) — Саутгемптон (Великобритания)
    Основными авторами этой статьи являются Andersen, Thomas Lykke, Martinelli, Luca, Zanuttigh, Barbara, Nørgaard, Jørgen Harck, Silva, Rodolfo and Roul, Piero
    Обратите внимание, что другие лица также могли редактировать содержание этой статьи. .

    Тепловидение для контроля подшипников качения

    Загрузить указания по применению

    R. Schulz1,2, S. Verstockt3, J. Vermeiren4, M. Loccufier2, K. Stockman1 и S. Van
    Hoecke1,3

    1. Гентский университет – Факультет проектирования промышленных систем и продуктов – Graaf Karel de Goedelaan 5, B-8500 Kortrijk, Бельгия [[email protected], [email protected]]
    2. Гентский университет – Факультет электроэнергетики, систем и автоматизации – Исследовательская группа СИСТЕМ – Технологический парк Звейнарде 914, B-9052 Звейнарде, Бельгия [[email protected]]
    3. Гентский университет – iMinds, Факультет электроники и информационных систем – Мультимедийная лаборатория – Гастон Кромменлан 8, автобус 201, B-9050 Гент, Бельгия [[email protected], [email protected]]
    4. Xenics nv – Ambachtenlaan 44, B-3001 Leuven, Бельгия [[email protected]]
    РЕЗЮМЕ

    Для надежной работы оффшорных ветряных турбин требуется гарантированное время простоя и план технического обслуживания для снижения затрат. Проект мониторинга, выполненный авторами, использует инфракрасную (LWIR) тепловизионную камеру, размещенную в трансмиссии таких турбин и фокусирующуюся на их сферических роликоподшипниках.Подшипник с дефектом внутренней дорожки качения показывает более быстрое и более высокое повышение температуры, чем исправный подшипник. В то время как вибрации имеют тенденцию распространяться по трансмиссии, повышение температуры является более локальным явлением. В статье представлена ​​методика анализа таких измерений на основе тепловизионной камеры для обнаружения, визуализации и локализации неисправностей. Это делает его многообещающим инструментом для контроля состояния полностью закрытых и герметичных подшипников качения в промышленных условиях.

    Введение

    Краткосрочное техническое обслуживание ветряных турбин в открытом море обходится очень дорого. Замена неисправных компонентов может занять месяцы. Таким образом, раннее и надежное обнаружение неисправностей позволяет избежать более дорогостоящих косвенных повреждений или даже полного отказа, ведущего к потере производства. На рис. 1 показаны основные компоненты трансмиссии ветряной турбины с редуктором. Из-за своей трибологической природы шестерни и подшипники подвержены износу и трению. Последствия включают вибрацию, акустические и тепловые выбросы, которые можно отслеживать с помощью различных сенсорных методов.Основной причиной простоев являются неисправности в трансмиссии, при этом неисправности подшипников относятся к основным проблемам надежности, поскольку подшипники должны выдерживать циклические и переходные нагрузки, а также проблемы соосности. Большинство неисправностей редукторов ветряных турбин возникают в подшипниках и распространяются на зубья шестерен.

    Рис. 1. Привод ветряной турбины с коробкой передач.

    Вибрации и акустическая эмиссия распространяются по конструкции трансмиссии, что может затруднить локализацию неисправности.Это требует большого опыта и детальных системных моделей. Анализ масла в режиме реального времени обычно ограничивается измерением качества масла и количества частиц. Для получения более подробной информации для идентификации неисправного компонента и классификации неисправностей требуется анализ образцов на берегу, который сам по себе может быть дорогостоящим с точки зрения времени и финансирования. Большинство неисправностей подшипников приводит к повышению температуры. Это дает возможность использовать тепловидение для мониторинга и локализации в реальном времени. Это также позволяет визуализировать распространение тепла в контролируемых областях в пространстве.Повышение температуры обычно является более локальным явлением, поэтому тепловидение может улучшить обнаружение неисправностей и дополнить используемые в настоящее время методы мониторинга состояния. Подход с использованием нескольких датчиков, сочетающий классические методы, такие как анализ вибрации, с тепловизионным изображением, является многообещающей альтернативой для раннего обнаружения неисправностей, идентификации компонентов в режиме реального времени и классификации неисправностей в реальном времени.

    Экспериментальная установка

    Испытательная установка, показанная на рис. 2, использовалась для контроля сферических роликоподшипников FAG 22205-E1-K.Как видно на рисунке 4, эти подшипники состоят из цилиндрических роликов, которые воспринимают большие осевые силы, колеблющиеся в обоих направлениях, а также радиальные силы. Они предназначены для работы с большими нагрузками, такими как ветряные турбины. Близкое колебание между роликами и дорожками качения способствует равномерному распределению нагрузки. Подшипники полностью закрыты и загерметизированы. В этой установке подшипники были установлены в стационарных корпусах FAG SNV052-F-L. Вал представляет собой цельный Cf53, изготовленный из закаленной и шлифованной стали, диаметром 20 мм с допуском h6.

    Рисунок 2. Схема испытательной установки

    Рис. 3. Преднамеренно поврежденная внешняя дорожка качения

    Помимо исправных подшипников контролировались и преднамеренно поврежденные подшипники. Точечная коррозия, как одна из наиболее частых неисправностей с множеством возможных причин, была смоделирована с помощью фрезерного станка. На рис. 3 показаны небольшие отверстия треугольной формы, добавленные к наружному кольцу подшипника. Такая же неисправность была добавлена ​​к внутреннему кольцу другого подшипника.

    Рис. 4. 3D-схема сферического роликоподшипника

    Таблица 1. Детали сферических роликоподшипников

    Каждое из этих испытаний проводилось в течение одного часа при скорости 1500 оборотов в минуту, которая является стандартной для высокоскоростных компонентов трансмиссии европейских ветряных турбин. Для наблюдения за установкой использовалась неохлаждаемая длинноволновая инфракрасная (LWIR) камера Gobi-640-GigE компании Xenics со скоростью 6,25 кадров/с (рис. 5). Термопары, расположенные за установкой, должны контролировать температуру окружающей среды, которая служит ориентиром для обработки данных.Рисунок 5.

    Рис. 5. Неохлаждаемая длинноволновая инфракрасная (LWIR) камера Gobi-640 производства Xenics

    Методология

    Термические измерения были выполнены как для исправных, так и для неисправных подшипников. Перед каждым измерением установка охлаждалась до температуры окружающей среды, чтобы получить сопоставимую стартовую ситуацию и понять общий процесс нагрева. Все подшипники контролировались с разных точек зрения. Наш анализ сосредоточен на расположении камеры сбоку от установки.Это позволяет контролировать как корпус подшипника, так и вал, как показано на рисунках 6 и 7. Этот вид является наиболее перспективным для наблюдения за последствиями повреждений внешней дорожки качения, а также неисправности внутренней дорожки качения. Рисунок 7 представляет собой тепловое изображение, полученное со стороны корпуса здорового подшипника после шестидесятиминутного измерения. Поскольку корпус подшипника и вал имеют разные температурные характеристики и шумовые эффекты, были выбраны и дополнительно проанализированы отражения и области интереса.Были проанализированы как двумерные, так и трехмерные графики поверхности, чтобы определить фактические тепловые характеристики как исправных, так и неисправных подшипников, а также шум, чтобы, следовательно, поддержать выбор значимых областей интереса.

    Рисунок 6. Корпус подшипника и вал сбоку

    Рис. 7. Тепловое изображение корпуса подшипника и вала с интересующими областями

    Верхний корпус находится ближе всего к внешнему кольцу из-за меньшей толщины материала и поэтому выбран в качестве первой интересующей области.Ожидается, что нижняя часть вала рядом с корпусом подшипника будет подвергаться повышенному нагреву из-за как естественных воздействий, таких как изгиб вала, так и неисправности подшипника. Поэтому он был выбран в качестве второй области интереса. Чтобы уменьшить влияние изменений окружающей среды, на всех диаграммах показана зависимость температуры от температуры окружающей среды. Другими словами, температура окружающей среды вычитается из абсолютной температуры.

    Температура окружающей среды измеряется термопарами, которые видны сзади установки на рис. 6.Использование относительных температур вместо абсолютных дает стабильные результаты, не зависящие от температуры окружающей среды. Эта процедура значительно уменьшает ступенчатые эффекты на графиках трендов, вызванные калибровкой камеры. Таким образом, улучшается читаемость данных.

    Для каждого пеленга было выполнено четыре измерения с обсуждаемым расположением камеры. Неисправности внутренней дорожки качения постоянно показывают более высокие температуры, чем здоровые подшипники, а также более быстрое повышение температуры. Однако разница максимальных температур между обоими подшипниками в конце каждого измерения различается.Таким образом, средние тренды создаются из четырех отдельных измерений для каждого подшипника.

    Кроме того, для этих средних трендов обсуждаются как прирост температуры, так и постоянные времени. Относительный прирост температуры – это разница между относительными температурами системы в нерабочем состоянии и через шестьдесят минут в рабочем состоянии. Чтобы получить постоянные времени, графики трендов исправного подшипника и неисправности внутренней дорожки качения сопоставляются с динамикой первого порядка.Постоянная времени отклика системы — это время, необходимое переходному отклику для достижения 63 % своего конечного значения.

    Результаты

    Эта методика применяется как к исправным, так и к неисправным подшипникам. Во-первых, поверхности как корпуса подшипника, так и вала анализируются, чтобы определить области интереса для анализа тенденций. Каждый из представленных графиков поверхности отображает последнее изображение, полученное в конце соответствующего шестидесятиминутного периода измерения.

    Рамный анализ корпуса подшипника

    На рис. 8 показано, как неоднородная поверхность корпуса подшипника приводит к различным температурным характеристикам.Материал верхней части корпуса тоньше и имеет тенденцию к более быстрому нагреву, чем нижняя часть. Винт, видимый в верхней центральной части корпуса, а также полированная поверхность в верхней части корпуса вызывают явные провалы в измерениях, что делает эти области непригодными для дальнейшего анализа. Центральная верхняя часть корпуса находится ближе всего к наружному кольцу подшипника из-за более тонкого материала и подвержена самым высоким температурам. Поэтому этот регион выбран для дальнейшего анализа.

    Рис. 8. Трехмерная поверхность корпуса здорового подшипника.

    Область интереса для здорового подшипника показана на рис. 9, а для подшипника с дефектом внутренней дорожки качения — на рис. 10. Поскольку на обоих изображениях видны шумы, вызванные отражением света, необходимо тщательно проанализировать тепловые измерения. Для внутренней неисправности дорожки качения отслеживаются более высокие температуры, а также более сильное распространение тепла по поверхности, на что указывает более однородное цветовое представление.

    Рис. 9. Зона корпуса, представляющая интерес для исправного подшипника.

    Рис. 10. Интересующая область корпуса подшипника с дефектом внутренней дорожки качения.

    Каркасный анализ вала.

    Второй интересующей областью является вал. В правом нижнем валу рядом с корпусом подшипника наблюдались повышенные температуры. Это становится более отчетливым на графиках поверхности на рисунках 11 и 12. Они представляют полную часть вала между корпусом подшипника и массовым ротором как для исправных, так и для неисправных подшипников.

    Рис. 11. Трехмерная диаграмма поверхности вала, вид сбоку для здорового подшипника.

    Рис. 12. Трехмерная диаграмма поверхности вала, вид сбоку для дефекта внутренней дорожки качения.

    На валу наблюдается отчетливое повышение температуры рядом с корпусом подшипника как для исправных, так и для неисправных подшипников. Поскольку корпус герметичен, а вращение вала, по-видимому, обеспечивает охлаждающий эффект, это повышение температуры происходит только в небольшой области. Центральная и верхняя области вала имеют более низкие температуры и фактически не имеют заметного повышения температуры как для исправных, так и для неисправных подшипников.Пики в верхней части вызваны отражениями света. Видно, что места отражений на валу не фиксированы, а слегка колеблются вверх-вниз. Из-за этих характеристик дальнейший анализ вала фокусируется на повышении температуры в нижней части рядом с корпусом.

    Анализ тенденций

    Показанные графики поверхности дают представление о распределении температуры в интересующих областях в конкретный момент времени
    или, точнее, через шестьдесят минут работы системы.В то время как интересующая область на корпусе показывает более равномерное распределение температуры, отражение света сильно влияет на вал. Значительное повышение температуры наблюдается только в его нижнем правом углу, рядом с корпусом подшипника. Однако первый анализ тенденции вала не позволил надежно отличить исправные и неисправные подшипники. Таким образом, анализ тенденций фокусируется на интересующей области в верхней центральной части корпуса. Центральная точка этой области, на которую не влияет отражение света, выбирается для последующего анализа тренда.На рисунках 13 и 14 показаны средние относительные повышения температуры и переходные характеристики для центральной точки интересующей области на корпусе независимо от температуры окружающей среды. В то время как термопары показывают лишь небольшие различия в температуре окружающей среды, температура корпуса различных подшипников явно различается. В частности, температура внутренней неисправности дорожки качения увеличивается быстрее, чем в здоровом подшипнике.

    Неисправность внутренней дорожки качения с самого начала следует за поведением первого порядка.Здоровая осанка демонстрирует поведение второго порядка. Поведение второго порядка аппроксимируется моделью первого порядка с мертвым временем. Мертвое время определяет начальное время, необходимое тренду для проявления поведения первого порядка. В частности, для исправного подшипника определено мертвое время, равное 48 секундам.

    Рис. 13. Относительный температурный тренд и переходная характеристика корпуса в исправном подшипнике.

    Рис. 14. Относительный температурный тренд и переходная характеристика корпуса подшипника с дефектом внутренней дорожки качения.

    В таблице 2 приведены относительные приросты температуры корпуса как для исправных, так и для неисправных подшипников через шестьдесят минут. В таблице 3 приведены постоянные времени повышения температуры как исправного, так и неисправного подшипника. Более сильный прирост температуры и более быстрый нагрев в подшипнике с дефектом внутренней дорожки качения позволяют отличить исправные подшипники от неисправных. Они также раскрывают возможности обнаружения неисправностей с помощью тепловидения.

    Заключение

    Полностью закрытые и герметичные подшипники качения, наблюдаемые с помощью тепловизионной камеры, показывают различное повышение температуры в здоровом подшипнике и подшипнике с дефектом внутренней дорожки качения.Неисправность внутренней дорожки качения приводит к более быстрому и сильному повышению температуры корпуса. В то время как вибрации распространяются по трансмиссии, а локализация неисправностей требует высокого профессионализма, повышение температуры оказывает более локальное воздействие, что видно по распространению температуры от корпуса к валу. Тепловизионные камеры полезны для визуализации, а также локализации неисправностей в качестве многообещающего инструмента для мониторинга состояния трансмиссии ветряных турбин.


    Каталожные номера

    [1] Энтезами М., Хиллмансен С., Робертс С., «Распределенное обнаружение и диагностика неисправностей ветряных электростанций», Annual

    Конференция Общества прогностики и управления здравоохранением, Портленд (США), 2010 г.
    [2] Костинас С., Дьяконеску И., Фагарасану И., «Мониторинг состояния ветряных электростанций», 3-я Международная конференция WSEAS по энергетическому планированию, энергосбережению , Экологическое образование, Тенерифе (Испания), 2009 г.

    [3] Данеши-Фар З., Каполино Г.А., Хенао Х., «Обзор сбоев и мониторинга состояния генераторов ветряных турбин».XIX Международная конференция по электрическим машинам, Рим (Италия) 2010. [4] Кусяк А., Верма А., «Прогнозирование моделей состояния ветряных турбин: подход к интеллектуальному анализу данных». Журнал солнечной энергетики, вып. 133, Американское общество инженеров-механиков, Нью-Йорк (США), 2011. [5] Хэннон В.М., «Мониторинг состояния подшипников качения», Энциклопедия трибологии, стр. 2812-2820, Springer Science+Business Media, Нью-Йорк (США), 2013 г. [6] Канг, Ю.С., «Контактная усталость подшипников качения», Энциклопедия трибологии, стр.2820-2824, Спрингер
    Science+Business Media, Нью-Йорк (США), 2013 г. [7] Шэн С., Вирс П., «Мониторинг состояния трансмиссии ветряных турбин», конференция Applied Systems Health, Вирджиния-Бич (США), 2011 г. [8] Лу Б., Ли Ю., Ву С., Ян З., «Обзор последних достижений в области мониторинга состояния ветряных турбин и диагностики неисправностей», IEEE Power Electronics and Machines in Wind Applications, Линкольн (США), 2009 г. [9] Террелл Э.Дж., Нидельман В.М., Кайл Дж.П., «Трибология ветряных турбин». Зеленая трибология — биомиметика, энергосбережение и устойчивость, стр.483-530, Springer International Publishing, Cham (Швейцария), 2012. [10] Мусиал В., Баттерфилд С., «Повышение надежности редуктора ветровой турбины». Европейская конференция по ветроэнергетике, Милан (Италия), 2007 г. [11] Чжан З., Верма А., Кусяк А., «Анализ неисправностей и мониторинг состояния редуктора ветровой турбины», IEEE Transactions on Energy Conversion, Vol. 2012. Т. 27, № 2. С. 526–535. [12] Хэннон В.М., Хоуперт Л., «Теплообмен и температура подшипников качения», Энциклопедия трибологии, стр. 2831-2839, Springer Science+Business Media, Нью-Йорк (США), 2013 г. [13] Тавнер П.J., «Обзор мониторинга состояния вращающихся электрических машин», IET Electric Power Applications, Vol. 2008. Т. 2. № 4. С. 215–247. [14] Гарсия Маркес Ф.П., Тобиас А.М., Пинар Перес Х.М., Папаэлиас М., «Мониторинг состояния ветряных турбин: методы и методы», Возобновляемая энергия, Том. 46, стр. 169-178, 2012 г. [15] Найз Н.С., «Разработка систем управления», 6-е издание, стр. 166–168, John Wiley & Sons (Азия), Сингапур, 2011 г.

    О компании Xenics

    Xenics является пионером в области инфракрасных технологий с подтвержденным двадцатилетним опытом работы.Xenics разрабатывает и продает инфракрасные тепловизоры, ядра и камеры с лучшим в своем классе качеством изображения для поддержки машинного зрения, научных и передовых исследований, транспорта, мониторинга процессов, безопасности и медицинских приложений. Xenics предлагает полный набор продуктов линейного и зонального сканирования для диапазонов vSWIR, SWIR, MWIR и LWIR. Осваивая все критические этапы производственного процесса с помощью передовых производственных мощностей и собственных ноу-хау в области детекторов, систем и разработки программного обеспечения, Xenics предлагает самые современные решения и оптимизированные индивидуальные конструкции.Являясь европейским поставщиком с всемирной сетью продаж и обслуживания, Xenics поддерживает своих клиентов с помощью упрощенных экспортных процедур. Подробнее на: https://www.xenics.com/.

    Ссылка на эффекты

    Эффект NewBlue Cartoonr Plus является последним дополнением к списку эффектов, которые можно применять к видеоклипам в Adobe Редактор Premiere Elements. Мультипликационный эффект обеспечивает мультяшный вид. чувствовать к видеоклипам, к которым он применяется. Используя этот эффект, вы может создать мультяшный фильм из живого видеоклипа.

    Эффект можно настроить с помощью различных параметров.

    Плотность

    Контролирует, сколько линий рисовать. Только при самом низком значении показаны самые простые, самые очевидные линии.

    Очистка

    Удаляет грязь и шум между линиями.

    Ширина

    Устанавливает ширину линий. Увеличение значения увеличивает общая ширина линий.

    Mix

    Определяет интенсивность черных линий, смешанных с изображение.Увеличьте значение для сплошных черных линий.

    Слои

    Определяет количество слоев краски для окрашивания картина. Установите низкое значение, чтобы иметь широкие, четкие слои. Увеличивать значение для смешивания красок в постоянно меняющейся палитре.

    Smooth

    Управляет сглаживанием краев слоя. Установлены низкие значения резкие края слоя с высоким разрешением. Высокие значения задают слои блуждать в и из строк изображения.

    Резкость

    Увеличивает резкость краев слоя. При высоких значениях, достигается сильный, почти ломкий эффект.

    Затенение

    Добавляет жирное затенение по краям объектов на изображении, это более драматично

    ColorShift

    При изменении значения цвета меняются на другие цвета которые попадают в спектр основного цвета.

    Цвет

    Устанавливает насыщенность цвета.Уменьшение значения приводит к монохромное изображение. Увеличьте значение для ярких цветов.

    Яркость

    Устанавливает общую яркость изображения.

    Контрастность

    Повышает контраст между темными и светлыми участками изображения. изображение.

    Blend

    Смешивает исходное изображение с мультяшным изображением. Снижаться значение, чтобы получить изображение, близкое к исходному изображению. Увеличивать значение для более мультяшного эффекта.

    commutatormotor —

    commutatormotor

    общие / транспортные / естественные и прикладные науки — iate.europa.eu на основе коллекторного двигателя с полезной мощностью 1…▷

    Повышение энергоэффективности медицинских электроинструментов и устройств… Полное использование этих возможностей относится к однофазному коллекторному двигателю переменного и постоянного тока (SCM), который широко используется в регулируемых и высокоскоростных двигателях приводов в медицинских электрических ручных инструментах…▷

    Уравнения профиля скругления кромки зубчатого венца волнового редуктора с промежуточными телами качения… Изделие предназначено для использования в конструкции ручной электродрели на базе коммутатора двигатель полезной мощностью 1 кВт▷

    Уравнения скругленного профиля зубчатого венца волнового редуктора с промежуточными телами качения … Изделие предназначено для использования в конструкции ручной электродрели на основание коллекторного двигателя полезной мощностью 1кВт

    общее — сердечник.ac.uk —

    Распознавание акустических сигналов коллекторного электродвигателя s… В данной статье описывается акустическая диагностика двух коллекторных электродвигателей s: коллекторного электродвигателя ударной электродрели и коллекторный двигатель блендера…▷

    Диагностика неисправности коллекторного двигателя на основе вибрации В данной статье представлено исследование методов диагностики неисправности на основе вибрации коллекторного двигателя (КМ)…

    1 миллиард переводов с сортировкой по полям на 28 языках

     

    Популярные запросы нидерландский: 1-200, -1k, -2k, -3k, -4k, -5k, -7k, -10k, -20k, -40k , -100k, -200k, -500k,

    Популярные запросы Английский: 1-200, -1k, -2k, -3k, -4k, -5k, -7k, -10k, -20k, -40k, -100k, -200k, -500k,

    Traduction Перевод Traducción Übersetzung Tradução Traduzione Traducere Vertaling Tłumaczenie Mετάφραση Oversættelse Översättning Käännös Aistriúchán Traduzzjoni Prevajanje Vertimas Tõlge Preklad Fordítás Tulkojumi Превод Překlad Prijevod 翻 訳 번역 翻译 Перевод

    Разработано для TechDico

    Издатель Правила и условия

    Политика конфиденциальности

    © techdico

    .

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.