Венец зубчатый мельница: Венец зубчатый мельницы МШР, подвенцовая шестерня, вал подвенцовой шестерни, венец шаровой мельницы, зубчатый венец шаровой мел — Доска объявлений

Содержание

Мельницы



Мельницы

                       

Мельницы работают в режимах: полусамоизмельчения, самоизмельчения, мокрого или сухого измельчения.

ВЕНЕЦ ЗУБЧАТЫЙ РАЗЬЕМНЫЙ ДЛЯ ШАРОВОЙ МЕЛЬНИЦЫ

ПРОИЗВОДСТВО ЗУБЧАТЫХ ВЕНЦОВ ДЛЯ МЕЛЬНИЦ

Зубчатое зацепление пары вал-шестерня и венец разъемный представляет собой передачу с эвольвентным зацеплением. Для изготовления приводной части мельниц «Литштамп» применяет следующие материалы:
Для венцов это в основном сталь 35Л, 40Л или 45Л. Для тяжелых условий эксплуатации венцы отливаем из легированных марок сталей 30ХМЛ, 35ХМЛ, и подобных.
Вал-шестерни чаще всего изготавливаются из легированной стали 34ХН1М, 38ХНМ, 38Х2НМ, но для ненагруженных валов можно применять

сталь 40Х.
Технологический процесс:
Во-первых изготавливается литейная модельная оснастка. Затем с ее помощью формуется литейная форма. Венцы отливаем методом литья в песчаные формы, затем отливка проходит термообработку — отпуск или нормализацию.
Механическая обработка обеспечивает снятие литейных припусков. В последнюю очередь выполняется наиболее ответственная технологическая операция – зубонарезка. Она выполняется на зубофрезерном станке большого диаметра и обеспечивает шероховатость до Ra 2,5.
Контроль: Отливка проходит стадии контроля химсостава и механических свойств. Обработанный венец контролируется в разобранном и собранном виде на соответствие размерным и геометрическим параметрам, установленными конструктором.
Примененение: зубчатые передачи с применение зубчатых венцов применяются для передачи мощности от 25000 кВт до 100000 кВт. Обеспечивается это разным передаточным отношением и скоростью 150м/с до 300м/с.
В большинстве случаев зубчатые венцы применяются в горном оборудовании, цементных мельницах и печах, обжиговых печах и холодильниках, подъемном оборудовании, металлургическом машиностроении и другом оборудовании с малой скоростью вращения и тяжелых условиях эксплуатации.
«Литштамп» производит венцы со следующими размерами: наружный диаметр до 8 метров, модуль 50 мм. Венцы могут быть как неразъемные, так и разъемные состоящие из 2-х, 4-х или 8 секторов.

ПРЕДЛОЖЕНИЯ «ЛИТШТАМП»

Мы предлагаем сменные запчасти для горно-обогатительного оборудования, готовые к установке. Детали изготавливаем из отливок и поковок.
Например: обечайки, зубчатые венцы, горловины мельниц, вал-шестерни, питатель улитковый и другое оборудование.
Как правило для мельниц одного диаметра, независимо от длины мельницы применяются зубчатые венцы изготовленные по одним и тем же номерам чертежей:
Так например:

— для мельницы МШР 2,1х3,0 и мельницы МШР-2,1 другой длины применяется

Венец зубчатый 1374.08.271 (87901) (m=14, Z=203) в паре с Вал-шестерня 1374.08.202 или 1374.08.204

— для мельницы МШР 2,7х2,1, так же как и для мельницы МШР-2,7х3,0 или МШР-2,7*3,6 применяется Венец зубчатый разъемный 1356.08.261 или 1356.08.261-1 или 1356.08.261-2 (Z=274 m=16) в паре с Вал-шестерня 1356.08.276 или 1356.08.276-1 или 1356.08.276-2 (m=16, z=31).

— для мельницы МШР 3,2х3,1 или МШР-3,2*6,0 применяется Венец зубчатый разъемный 1342.08.265-2 (Z=278, m=16) в паре с Вал-шестерня 1342.08.280-2 или 1342.08.34

Контактные лица: можно ознакомиться на нашем сайте в разделе http://www.zrgo.ru/kоntаkti

ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО СБОРКЕ ВЕНЦА

Чаще всего венцы для шаровых мельниц изготавливают разъемными — это облегчает выполнение сразу нескольких технологических операций:
1. Вес отливки отдельной половины венца (сектора) уменьшается вдвое или даже вчетверо.

2. Транспортировка секторов венца может выполняться стандартным транспортом без сопровождения спецмашин,
3. Значительно упрощается установка и сборка венца на барабан мельницы.

При сборке приводной части шаровой мельницы МШР или МШЦ требуется соблюдать определенные допуски на сборку и установку таких ответственных деталей как Венец зубчатый разъемный, Вал-шестерня подвенцовая:
1. Зубчатый венец устанавливается на барабан шаровой мельницы в разобранном виде
2. сопрягаемые кольцевые поверхности венца и барабана мельницы должны быть тщательно подогнаны для исключения деформации венца и его быстрого износа.
3. Контактные поверхности зубчатого венца и вал-шестерни, которые сняты с хранения или после перевозки должны быть зачищены от краски
4. Несопрягаемые поверхности остаются окрашенными для защиты от коррозии
5. торцовая поверхность венца и фланец барабана мельницы должна соприкасаться с допустимым местным зазором не более 0,15 мм

6. Сборка половин венца должна обеспечить плотное соприкосновение их. Зазор не должен превышать 0,1 мм
7. Биение зубчатого венца регламентируется конструкторской документацией, но обычно не должно превышать 0,25 мм
8. Биение торцевой поверхности зубчатого разъемного венца не должно превышать 0,35 мм.

НОВОЕ В ПРОЕКТИРОВАНИИ И ПРОИЗВОДСТВЕ ШАРОВЫХ И СТЕРЖНЕВЫХ МЕЛЬНИЦ

При проектировании шаровых мельниц постоянно появляются улучшения конструкции. В последние годы отечественная промышленность, особенно в строительной отрасли и при производстве цемента, стала предъявлять высокие требования к сложному оборудованию. Крупные предприятия приступили к смене технологического оборудования. Конкуренция между поставщиками технологического оборудования становится все более и более жестокой, чтобы уменьшить рост потребления энергии на единицу используемой площади, предприятия улучшают отдачу мощность оборудования на единицу площади. К энергопотреблению предъявляются очень высокие требования. При постоянном улучшении производственных процессов, шаровые мельницы находят широкое применение и использование за счет низкого энергопотребления, небольшой занимаемой площади, высокой степени автоматизации, эффективности труда, меньшем загрязнении окружающей среды и других преимуществах.

К мельницам мокрого самоизмельчения ММС и ММПС предъявляются аналогичные высокие требования.
Типовая шаровая мельница устроена следующим образом: она представляет собой вращающийся полый цилиндр-барабан (бочку). Барабан с одной стороны имеет загрузочную часть, в которую подается сырье, с другой разгрузочную, из которой выходит материал. Вращательной движение мельнице передается от электродвигателя через вал-шестерню и зубчатый венец. Зубья шестерни и венца изготавливаются с повышенными износостойкими характеристиками.
Внутренняя поверхность барабана мельницы защищена от абразивного износа с помощью футеровочных плит, изготовленных из специальной стали 110Г13Л или ее модификаций.
Сырье попадает в мельницу через загрузочную воронку. Затем вместе со стальными шарами под действием центробежной силы поднимается на определенную высоту и падает с нее. Таким образом под действием саморазмола и размола стальными шарами порода измельчается до необходимой фракции.
Размол может происходить в нескольких мельницах постадийно. В первой мельнице грубый помол, затем сырье попадает на следующую стадию для среднего или мелкого размола. Размер шаров влияет на величину итогового материала.
Таким образом, в ближайшие тридцать лет или даже пятьдесят лет цементная промышленность не сможет обойтись без шаровых и стержневых мельниц.

ПЛАНОВО-ПРЕДУПРЕДИТЕЛЬНЫЕ РЕМОНТЫ ВЕНЦОВ МЕЛЬНИЦ

Шаровые и стержневые мельницы – это основное оборудование для производства абразивных материалов. Мельницы также используют: цементные и кирпичные заводы, при производстве новых строительных материалов, удобрений, при производстве сырья для металлургических предприятий. Работа мельниц может осложняться следующими ситуациями: работа вал-шестерни или зубчатого венца в отсутствие смазки; попадение песка в подшипники; дисбаланс барабана мельницы из-за неправильного расположения футеровки, а также износ барабана из-за преждевременного износа футеровки.

В целях повышения ресурса работы мельничного оборудования, продления ее службы следует особое внимание уделять планово-предупредительным ремонтам. Такие работы делятся на мелкие ремонты и капитальный ремонт. Мелкий ремонт – это ежемесячный осмотр для выявления возможных проблем. Такие осмотры позволяют останавливать мельницу на короткие сроки для временного аварийного ремонта, в основном незначительного. Он заключается в замене изношенных деталей, таких как изношенный болт или одна из футеровочных плит, регулировка подшипников и решетки.
Плановый капитальный ремонт выполняется один раз в год: чистится и регулируется приводная часть, заменяют большие детали, например вал-шестерню, проверяют подшипники, меняют футеровочные плиты, клинья. Очень редко меняют барабан мельницы.
Предупредительные ремонты мельниц позволяют не только повысить ресурс работы оборудования, но и исключить внеплановую аварийную остановку шаровой мельницы.
Как правило аварийная остановка грозит серьезными экономическими потерями.
Например вовремя не замененные венец и шестерня могут отсутствовать на складе. А цикл их производства занимает от 3 до 6 месяцев.
Поэтому наше предприятие рекомендует заранее заказывать венцы у проверенного поставщика. «Литштамп» изготавливает зубчатые венцы и подвенцовые вал-шестерни в соответствии со стандартными заводскими чертежами.

ЗАЩИТА ВЕНЦОВ ЗУБЧАТЫХ ОТ ИЗНОСА ТРЕНИЯ

Многие горнодобывающие и рудоперерабатывающие предприятия используют в качестве технологического оборудования мельницы: шаровые, мельницы мокрого самоизмельчения ММС и полусамоизмельчения ММПС. Все мельницы этих типов в качестве приводного устройства используют пару вал-шестерня и венец разъемный зубчатый.

Зубчатые венцы являются одним из дорогостоящих и ответственных элементов мельницы. обеспечение длительного срока его службы можно и должно обеспечивать несколькими путями. В силу тяжелонагруженности, а ведь венец вращает всю тяжесть мельницы (до нескольких сотен тонн), он должен иметь хорошую смазку. Смазка подобных больших открытых систем передач представляет собой уникальную задачу из-за суровых тяжело нагруженных условий эксплуатации. Мелкая абразивная пыль, перепады температур требуют высококачественных смазочных материалов.

Молотковые мельницы широко используются в энергетике для измельчения угля перед подачей в топку паровых котлов. Большие закрытые коробки передач, электрические двигатели и перемалывающие ролики являются основными точками, требующими постоянной смазки. Тяжелые ударные нагрузки на барабан молотковых мельниц являются типичными для этого вида измельчения. Песок и пыль, которые всегда присутствуют, проникают в подшипниковые узлы и редуктора. При отсутствии смазки такие узлы приходят в негодность в течение нескольких дней. Вот почему венцы и шестерни мельниц требуется постоянно обеспечивать качественной смазкой. Опыт показывает, что 1% затрат на смазку позволяет сэкономить 80% ресурса венца.

Для смазки зубчатой пары венец-шестерня применяют масла как парафиносодержащие, так и синтетические масла. Эти масла имеют хорошие смазочные характеристики, большую стойкостью к окислению, хорошую поверхностную пленку, лучшую смазывающие способность.
Для улучшения экологической ситуации рекомендуют использовать смазки, которые не содержат опасных ингредиентов, влияющих на экологическую ситуацию. Рекомендованные смазочные материалы указываются в технической документации завода-изготовителя мельницы.

УСЛОВИЯ ЭКСПЛУАТАЦИИ ШАРОВЫХ И СТЕРЖНЕВЫХ МЕЛЬНИЦ

Для того, чтобы шаровая мельница отслужила установленный ей ресурс, при её эксплуатации должны строго соблюдаться рекомендованные заводом условия технического обслуживания и эксплуатации.
Прежде чем запустить мельницу необходимо проверить соединительные болты, гайки, шестерни, венец, муфты зацепления.
Убедитесь, что масло в баке и редукторе в соответствует норме, его уровень в диапазоне минимальной и максимальной отметок. Отсутствие течи в трубопроводах. Проверить, есть ли руда, чтобы предотвратить холостую работу шаровой мельницы. Проверьте зубчатый венец и вал-шестерню на посторонние шумы. Если появились шумы следует проверить качество зацепления зубчатой передачи. При необходимости отремонтировать или заменить детали.
Перед запуском шаровой мельницы надо включить масляный насос. Давление масла рекомендуется держать на уровне 1,5 — 2,0 кг/см 2. После этого можно запускать вращение барабана мельницы.
В процессе работы необходимо всегда обращать внимание на температуру подшипников. Температура не должна превышать 50 ~ 65 ℃. Кроме того, следует обращать внимание на двигатели, напряжение, силу тока, температуру, звук и т.д. Обращайте внимание на системы смазки, т.к. смазка главным образом влияет на ресурс венца. Температура масла в баке не должна превышать 35 ~ 40 ℃, давление в трубопроводах поддерживаться на уровне 1,5 ~ 2,0 кг / см2. Проверить смазку узлов передач, таких как передача, главный подшипник, редуктор. Постоянно обращайте внимание на изменение характера руды, и принимайте соответствующие меры, своевременно в соответствии с обстоятельствами.
Для остановки шаровой или стержневой мельницы, сначала останавливается вращение барабана, затем останавливается масляный насос.
Мы поставляем зубчатые венцы и вал-шестерни, изготовленные из углеродистых и легированных сталей.
С уважением, коллектив «Литштамп»

         



Венец зубчатый, m=20, z=220 для угольной мельницы Ш-25

Описание: Предлагаем запчасти к шаровой барабанной мельнице: ШБМ 207/265 (Ш-4), Мельницы ШБМ 220/330 (Ш-6), ШБМ 250/390 (Ш-10), ШБМ 287/410 (Ш-12), ШБМ 287/410 (Ш-16), Мельница ШБМ 320/570 (Ш-25А) , ШБМ 370/400 (Ш-32) , Мельницы ШБМ 370/675 (Ш-40), ШБМ 370/850 (Ш-50А),Мельница ШБМ 400/800 (Ш-50)

1. Венец зубчатый для мельницы Ш-12 черт. 4650,шестерня приводная 3-61145, Вал приводной к шестерне №3974
2. Венец зубчатый №4305.50.00СБ, m=22, z=200,вес 6800кг. для мельницы углеразмольной Ш-16 (ШБМ 287/550)
3. Венец зубчатый, m=20, z=220 для угольной мельницы Ш-25
4. Венец зубчатый №3Бу15.09.02-0СБ(3Бу15.09.0
4-0), m=20, z=244, вес 15800кг. для мельницы Ш-50А. Предлагаем также шестерни приводные №3Г15.17-15 m=20, z=43 и вал-шестерни № 3В15.17-14ИЗ,стенку торцевую заднюю №3Бу15.09.01-1И2 и стенку торцевую переднюю №3Бу.15.09.01-6И2 к мельнице Ш-50А.
5.Шестерня подвенцовая №3-629761, m=20, z=43,вес 2880кг. для мельницы Ш-50А
6. Шестерня подвенцовая №3Г15.17-15, m=20, z=43,вес 3030кг. для мельницы Ш-50А
7. Венец зубчатый №13740И1, m=20, z=244, вес 12360кг. для мельницы Ш-50, предлагаем также шестерни приводные №13736,модуль m=20, z=41 и вал-шестерни №15292И1,стенку торцевую заднюю №В132-0910И1-0 и стенку торцевую переднюю №В132-09С8И1-0 к мельнице Ш-50
8. Венец зубчатый к мельнице Ш-16 z=218 m=20 №ч.2-15370,шестерня приводная z=27 m=20 №22-1785, z=29 m=20 №3В04.1708-29, z=30 m=20 №22-189
1. Горловина воронки №1374.04.103 для мельницы МШР,МШЦ,МСЦ2,1*3.0,вес 280кг.
2. Горловина воронки №1374.04.103-1 для мельницы МШР,МШЦ,МСЦ2,1*3.0,вес 315кг.
3. Воронка разгрузочная №1362.04.216 для мельницы МШР,МШЦ,МСЦ2,1*3.0,вес 970кг.
4. Патрубок загрузочный левый №1375.02.101 для мельницы МШР,МШЦ,МСЦ2,1*3.0, вес 650кг.
5. Патрубок загрузочный правый №1375.02.107 для мельницы МШР,МШЦ,МСЦ2,1*3.0, вес 650кг.
6. Патрубок загрузочный правый №1362.02.01-1 для мельницы МШР,МШЦ,МСЦ2,1*3.0, вес 650кг.
7. Корпус барабана №1348.03.201СБ для мельницы МСЦ2,7х3,6,вес 9465кг.
8. Крышка загрузочная №1348.02.202СБ для мельницы МСЦ2,7х3,6,вес 5710кг.
9. Крышка загрузочная №1360.02.201-2СБ для мельницы МШЦ2,7х3,6,вес 5500кг.
10. Крышка разгрузочная №1360.04.201СБ для мельницы МШЦ2,7х3,6,вес 5500кг.
11. Воронка(Горловин
а) №1348.04.04 для мельницы МШЦ2,7х3,6,вес 750кг.(675кг.)
12. Воронка разгрузочная №1348.04.02 для мельницы МШЦ2,7х3,6,вес 1300кг.
13. Патрубок разгрузочный правый №1348.02.01 для мельницы МШЦ2,7х3,6,вес 1300кг.
14. Крышка разгрузочная №1315.04.02 для мельницы М Ǿ2.2 х13,вес 5250кг.
15. Патрубок разгрузочный №1315.04.20 для мельницы М Ǿ2.2 х13,вес 1500кг.
16. Футеровка разгрузочного патрубка №1314.04.13 для мельницы М Ǿ2.2 х13, вес 485кг.
17. Диафрагма разгрузочная №1315.04.03-1 для мельницы М Ǿ2.2 х13 ,вес 1250кг
18. Разгрузочная воронка №1315.04.18 для мельницы М Ǿ2.2 х13,вес 560кг.
19. Патрубок загрузочный №2-265505 или 2-265506 для мельницыМШР,МШЦ,МС

Местонахождение: Ташкент, Ташкентская обл., Узбекистан

Венец зубчатый СМ 6001.01.00.001 (МШР 1500х3000)

Венец зубчатый СМ 6001.01.00.001, вес — 760кг.

Предлагаем к поставке оборудование и запасные части по следующим направлениям дробилки щековые СМД-108,109,741,110,111,118, дробилки конусные КМД/КСД-900,1200,1750, карьерные экскаваторы ЭКГ 8,10, ЭШ – 6/45, 10/70, оборудование для металлургической, пищевой, энергетической, газо-, нефтеперерабатывающей промышленности, нестандартное — по Вашим техническим условиям.

          Производственное объединение охватывает полный цикл производства: инжиниринг, металлургические, сварочные, металлообрабатывающие и механосборочные участки. Наши производственные возможности включают в себя: разработка проектно-конструкторской документации, отливки из стали 35Л, 40Л, 40ХЛ, чугуна СЧ-20, ВЧ-45, всех марок бронзы, металлообработка, термообработка.

   Быстрорастущие потребности современных предприятий могут быть удовлетворены только при условии обеспечения их надежным оборудованием и качественными запасными частями в минимальные сроки. И наша компания всеми силами старается выполнять эти условия в максимальном объеме.

МЫ ПРЕДЛАГАЕМ

-Мы предлагаем со склада более 1000 наименований запасных частей для дробилок и экскаваторов.

-На оборудование и запасные части предоставляется гарантия

ПОЧЕМУ МЫ

— Многолетний успешный опыт работы на рынке

— Ответственное ведение бизнеса

— Ориентация на долгосрочные партнерские отношения

  НАШИ ПРЕИМУЩЕСТВА

— Высокое качество изготовленных деталей на заказы любого уровня сложности

— Всегда в наличии оперативный запас самых востребованных запасных частей

— Конкурентные цены, специальные предложения и индивидуальные программы

— Доставка любыми видами транспорта.

  НАШИ УСЛУГИ

— Поставка нового оборудования, а также с хранения, консервации, без эксплуатации

— Проведение восстановительного ремонта с предоставлением гарантии

— Доставка оборудования и комплектующих до клиента.

— Услуги по шеф-монтажу.

— Производство запасных частей по индивидуальным чертежам заказчика          

       Наша цель — не сиюминутная выгода, а долгосрочное успешное сотрудничество!

Зубчатый венец приводного механизма барабанной мельницы

 

Зубчатый венец приводного механизма барабанной мельницы содержит зубчатый обод с центральным диском и с радиальными ребрами жесткости, выполненный из сегментов, соединенных между собой, при этом зубчатый обод имеет цилиндрический профиль и выполнен с кольцевым утолщением на внутренней поверхности, которое с одной стороны центрального диска имеет цилиндрическую форму, а с другой стороны — коническую с утолщением к центру обода, центральный диск снабжен в нижней части поясом жесткости, сопряженным с соединительным фланцем, при этом параметры конструктивных элементов зубчатого венца связаны указанными зависимостями. Изобретение позволяет повысить нагрузочную способность, упростить установку и съем составного зубчатого венца и придать ему наиболее технологичную для литья форму. 2 ил.

Изобретение относится к области машиностроения, в частности — к зубчатым передачам, и может быть использовано в приводе барабанных мельниц, применяемых для измельчения рудных и нерудных полезных ископаемых, а также в установках другого назначения использующих колеса больших диаметров.

Известен зубчатый венец барабанного технологического аппарата, содержащий ступицу, соединенную с диском посредством жесткого обода (1). Однако, во-первых, посадка зубчатого венца большого диаметра (более 2000 мм) со ступицей, как и съем его, практически неосуществимы, а во-вторых, многие конструкции, в том числе и барабанного типа, предусматривающие установку венцов между фундаментными опорами, не позволяют осуществлять монтаж и демонтаж цельных венцов осевым смещением последних относительно установки. По своей технической сущности наиболее близким к предлагаемому изобретению является зубчатый венец барабанного технологического аппарата, содержащий зубчатый обод, выполненный из сегментов, каждый из которых имеет центральное продольное ребро, сопряженное с фланцем, причем сегменты связаны между собой посредством стыковочных фланцев и выступов на боковых поверхностях, соединяемых стяжными элементами (2). Наличие в таком зубчатом венце локальных выступов, как элементов передающих усилие, ограничивает их применение для зубчатых колес большого диаметра, используемых в тяжело нагруженных передачах. Целью изобретения является повышение нагрузочной способности, упрощение установки и съема составного зубчатого венца и придание ему наиболее технологичной для литья формы. Цель достигается тем, что в зубчатом венце, содержащем зубчатый обод с центральным диском и с радиальными ребрами жесткости, выполненном из сегментов, соединенных между собой, зубчатый обод имеет цилиндрический профиль и выполнен с кольцевым утолщением на внутренней поверхности. При этом, с одной стороны диска утолщение повторяет цилиндрическую форму диска, с другой стороны имеет коническую форму с утолщением металла к центру обода, а внутренняя (нижняя) часть центрального диска снабжена поясом жесткости, сопряженным с соединительным фланцем, при условии выполнения следующих соотношений между размерами элементов зубчатого венца: B/h1 = 5,7…5,8; B/h2 = 8,5…8,6; B/S1 = 6,6…6,7; B/S2 = 5,7…5,8; B/S3 = 11,42…11,43; D/D1 = 1,28…1,29; D/D2 = 1,33…1,34; где B — ширина обода; h1 — толщина обода без зуба с цилиндрическим утолщением; h2 — толщина обода без зуба с коническим утолщением; S1 — толщина жесткого диска; S2 — толщина пояса жесткости; S3 — толщина соединительного фланца; D — внешний диаметр зубчатого венца; D1 — внешний диаметр пояса жесткости; D2 — внутренний диаметр пояса жесткости. Предложенные величины выбраны расчетным путем, как обеспечивающие технологичную для литья форму и достаточные характеристики жесткости и прочности для тяжело нагруженных венцов диаметром более 2000 мм. Сущность изобретения поясняется чертежами, где на фиг. 1 изображен зубчатый венец, а вид сбоку, а на фиг. 2 — разрез А-А на фиг. 1. Зубчатый венец приводного механизма барабанной мельницы состоит из сегментов 1, соединенных между собой элементами крепления 2. Каждый сегмент 1 содержит зубчатый обод 3 цилиндрического профиля с центрально расположенным жестким диском 4 и радиальными ребрами жесткости 5, расположенными равномерно по окружности по обе стороны диска 4. Зубчатый обод 3 по одну сторону диска 4 выполнен с непрерывным цилиндрическим утолщением 6, а по другую сторону — с непрерывным коническим утолщением 7. Диск 4 выполнен с облегчающими окнами 8 и снабжен поясом жесткости 9 в виде утолщения диска 4, причем пояс жесткости 9 по внешнему диаметру сопряжен с ребрами жесткости 5, которые одновременно сопряжены с внутренними поверхностями утолщений 6 и 7. По внутреннему диаметру пояс жесткости 9 сопряжен с центрально расположенным фланцем 10, в котором выполнены отверстия 11 под элементы крепления. Непрерывность утолщений 6 и 7 на ободе 3 зубчатого венца с большими маховыми массами, сосредоточенными по периферии, позволяет исключить операции балансировки при изготовлении зубчатых венцов. Вышеприведенные соотношения между шириной венца и величиной цилиндрического утолщения 6 позволяют не регламентировать расположение и число литейных прибылей, а также иметь достиаточную для работы в условиях вибрации и ударов жесткость обода. Выбор уклона конического утолщения 7 — 4,0…4,5% позволяет обеспечить оптимальные условия литья венца большой массы и одновременно обеспечивать достаточную жесткость обода 3. Пояс жесткости 9 выбранных относительных размеров обеспечивает жесткую связку через ребра 5 фланца 10 с диском 4 и ободом 3, а также приемлемые условия обслуживания элементов крепления. Источники информации 1. SU 946661 A, 30.07.1982. 2. SU 948441 A, 07.08.1982.

Формула изобретения

Зубчатый венец приводного механизма барабанной мельницы, содержащий зубчатый обод с центральным диском и с радиальными ребрами жесткости, выполненный из сегментов, соединенных между собой, отличающийся тем, что зубчатый обод имеет цилиндрический профиль и выполнен с кольцевым утолщением на внутренней поверхности, которое с одной стороны центрального диска имеет цилиндрическую форму, а с другой стороны — коническую с утолщением к центру обода, центральный диск снабжен в нижней части поясом жесткости, сопряженным с соединительным фланцем, при этом B/h1 = 5,7 … 5,8; B/h2 = 8,5 … 8,6; B/S1 = 6,6 … 6,7; B/S2 = 5,7 … 5,8; B/S3 = 11,42 … 11,43; D/D1 = 1,28 … 1,29; D/D2 = 1,33 … 1,34, где B — ширина обода, h1 — толщина обода без зуба с цилиндрическим утолщением, h2 — толщина обода без зуба с коническим утолщением, S1 — толщина жесткого диска, S2 — толщина пояса жесткости, S3 — толщина соединительного фланца, D — внешний диаметр зубчатого венца, D1 — внешний диаметр пояса жесткости, D2 — внутренний диаметр пояса жесткости.

РИСУНКИ

Рисунок 1, Рисунок 2

Венцы и вал-шестерни для шаровой мельницы

Цена: от 1.00 руб

 

  1. Венец зубчатый №СМ6001.01.00.001, модуль m=14,число зубьев z=154,вес 760кг. и 841кг.для СМ6001,СМ6003,МШР 1,5х1,6,МШР1,5х3,0
  2. Шестерня подвенцовая №СМ6001.05.01.008А, модуль m=14,число зубьев z=34,вес 220кг. для СМ6001,СМ6003,МШР 1,5х1,6,МШР1,5х3,0
  3. Венец зубчатый №1374.08.271СБ(87901СБ), модуль m=14,число зубьев z=203,вес 2569кг. из стали 35Л для МШР 2,1х3,0 (МШР-2,1*3,0; МШР 2100х3000)
  4. Вал-шестерня №1374.08.202(№1374.08.202),модуль m=14,число зубьев z=30,из 34ХН1М для МШР 2,1х3,0 (МШР-2,1*3,0; МШР 2100х3000)
  5. Венец зубчатый №1338.08.250(01266-970СБ), модуль m=16,число зубьев z=220, вес 4420кг. для мельницы МСЦ 2.1х2.2 (МСЦ 2100х3000)
  6. Венец зубчатый разъемный №1356.08.261СБ,модуль m=16,число зубьев z=274, вес 7650кг.для МШР 2,7х2,1 (МШР-2,7*2,1; МШР 2700х2100)
  7. Вал-шестерня №1356.08.276, модуль m=16,число зубьев z=31, вес 1050кг.,из 34ХН1М для МШР 2,7х2,1 (МШР-2,7*2,1; МШР 2700х2100)
  8. Венец зубчатый разъемный №1356.08.261-1(-2) СБ, модуль m=16,число зубьев z=274, вес 6250 кг. из стали 35Л для МШР 2,7х3,6 (МШР-2,7*3,6; МШР 2700х3600)
  9. Вал-шестерня №1348.08.206, модуль m=16,число зубьев z=23, вес 850кг. из 34ХН1М для МШР 2,7х3,6 (МШР-2,7*3,6; МШР 2700х3600)
  10. Венец зубчатый разъемный №1342.08.265СБ, модуль m=16,число зубьев z=278, вес 9040кг. для МШР 3,2х3,1 (МШР-3,2*3,1; МШР 3200х3100)
  11. Вал-шестерня №1342.08.280-2, модуль m=16,число зубьев z=22, вес 980кг., для МШР 3,2х3,1 (МШР-3,2*3,1; МШР 3200х3100)
  12. Венец зубчатый разъемный №1342.08.265-1(-2)СБ, модуль m=16,число зубьев z=278, вес 10325(10125)кг. для МШР 3,2х3,1 (МШР-3,2*3,1; МШР 3200х3100)
  13. Венец зубчатый разъемный, модуль m=20,число зубьев z=240,вес 5000кг. для шаровой мельницы
  14. Венец зубчатый №3Бу15.09.02-0СБ(3Бу15.09.04-0), модуль m=20,число зубьев z=244, вес 15800кг. для мельницы Ш-50А. Предлагаем также шестерни приводные №3Г15.17-15 m=20, число зубьев z=43 и вал-шестерни № 3В15.17-14ИЗ,стенку торцевую заднюю №3Бу15.09.01-1И2 и стенку торцевую переднюю №3Бу.15.09.01-6И2 к мельнице Ш-50А.
  15. Шестерня подвенцовая №3-629761, модуль m=20,число зубьев z=43,вес 2880кг. для мельницы Ш-50А
  16. Шестерня подвенцовая №3Г15.17-15, модуль m=20,число зубьев z=43,вес 3030кг. для мельницы Ш-50А
  17. Венец зубчатый №13740И1, модуль m=20,число зубьев z=244, вес 12360кг. для мельницы Ш-50, предлагаем также шестерни приводные №13736,модуль m=20, число зубьев z=41 и вал-шестерни №15292И1,стенку торцевую заднюю №В132-0910И1-0  и стенку торцевую переднюю №В132-09С8И1-0 к мельнице Ш-50
  18. Венец зубчатый №3Б84.09.04-0СБ, модуль m=20,число зубьев z=248, вес 13300кг. для мельницы ММС50х23,также предлагаем цапфа загрузочная 3Б82.09-1 и цапфа разгрузочная №3Бу84.09-6 для мельницы ММС50*23.
  19. Венец зубчатый №1-176806СБ, модуль m=20,число зубьев z=250, для мельницы МШР 3.6*4.0 (МШР 3600*4000)
  20. Вал-шестерни №2-165541, модуль m=20, число зубьев z=27, для мельницы МШР3.6*4.0 (МШР 3600*4000)
  21. Венец зубчатый №3Бу266.0921-0сб(№1-176804СБ), модуль m=20,число зубьев z=254, для мельницы ММС70х24 и МСЦ(МШЦ)3,2х4,5. Предлагаем также шестерни приводные №3В79.17-9 модуль m=20, число зубьев z=41,вал-шестерни №2-165539, модуль m=20, число зубьев z=30(вал-шестерни №2-165538, модуль m=20,число зубьев z=22),цапфа загрузочная ч.№3Бу66.09И2-5 и цапфа разгрузочнаяч.№3Бу66.09И2-10 к мельнице МСЦ (МШЦ) 3,2х4,5.
  22. Вал-шестерня №1014.59.424, модуль m=20,число зубьев z=35-37, вес 4550кг. для мельницы ММС70х24 и МСЦ(МШЦ)3,2х4,5
  23. Венец зубчатый №38.1-71223, модуль m=20,число зубьев z=256, вес 18800кг.для мельницы МШР3,2х4,5,ММС 90х30
  24. Вал-шестерня №2-196487, модуль m=20,число зубьев z=35,вес 4650кг. для мельницы МШР3,2х4,5,ММС 90х30
  25. Венец зубчатый №1-174343СБ(1-142278), модуль m=20,число зубьев z=268, вес 16190кг. для мельницыМШР,МШЦ 3600х4000
  26. Вал-шестерня №2-165540, модуль m=20,число зубьев z=26,вес 1895кг. для мельницы МШР,МШЦ 3600х4000
  27. Вал-шестерня №2-1685541, модуль m=20,число зубьев z=27, вес 2015кг. для мельницы МШР,МШЦ 3600х4000
  28. Венец зубчатый №1-178326,модуль m=20,число зубьев z=288,вес 13100кг. для мельницы МРГ 40х75
  29. Вал-шестерня №3851.00.000 сб, модуль m=20,число зубьев z=41-43, вес 3851кг. для мельницы МРГ 40х76
  30. Венец зубчатый №1-162560(Г518.04СБ),модуль m=20,число зубьев z=316, вес 23312кг. для мельницы МШР 4,5х5,0 ,МШЦ 45х60 ,МШРГУ45х60,предлагаем также патрубок загрузочный для мельницы МШЦ 4,5х6,0 черт. 2-263350 (2-218083)и патрубок разгрузочный для мельницы МШЦ 4,5х6,0 черт. 2-263352 (2-218085)
  31. Вал-шестерня №2-196487, модуль m=20,число зубьев z=35, вес 4550кг. для мельницы МШР 4,5х5,0 ,МШЦ 45х60 ,МШРГУ45х60
  32. Венец зубчатый №4305.50.00СБ, модуль m=22,число зубьев z=200,вес 6800кг. для мельницы углеразмольной Ш-16 (ШБМ 287/550)
  33. Венец зубчатый №1009-33, модуль m=24,число зубьев z=170,вес 6735кг. для мельницы МШР3х14
  34. Вал-шестерня , модуль m=24,число зубьев z=24-30,вес 3100 кг. для мельницы МШР3х14
  35. Венец зубчатый, модуль m=24,число зубьев z=174,вес 4950кг. для шаровой мельницы
  36. Венец зубчатый №1565-5СБ, модуль m=24,число зубьев z=176,вес 5900кг. для шаровой мельницы диаметром 2700мм.
  37. Венец зубчатый №1-165363МЧ, модуль m=25,число зубьев z=252,вес 37847кг. для мельницы рудно — галченой МРГ 55 х 75
  38. Вал-шестерня №7-646358, модуль m=25,число зубьев z=46-48, вес 11000кг. и 12550кг. для мельницы рудно — галченой МРГ 55 х 75
  39. Венец зубчатый №3Бу860921И2, модуль m=28,число зубьев z=284,вес 57300кг. для мельницы МШР3,2х4,5,ММС 90х30
  40. Вал-шестерня №3В86-17-1, модуль m=28,число зубьев z=46-48,вес 10800кг. для мельницы МШР3,2х4,5,ММС 90х30
  41. Венец зубчатый №4203. 11. 050. 00СБ, модуль m=32,число зубьев z=144, вес 15600кг. для мельницы МС 2, 2х13
  42. Вал-шестерня №4223.38.291.00, модуль m=32,число зубьев z=20,вес 1070кг. для мельницы МС 2, 2х13
  43. Венец зубчатый, модуль m=20,число зубьев z=220 для угольной мельницы Ш-25
  44. Венец зубчатый для мельницы Ш-12 черт. 4650

 

Зубчатый венец шаровой мельницы — • Шаровые мельницы

Общее изложение

Зубчатый венец является основным компонентом, используемым во вращающейся печи и шаровой мельнице, которые должны быть эксплуатированы в течение длительного времени. Так что, требования к качеству большого зубчатого венца в процессе производства очень высокие.

Особенности

Особая технология термической обработки используется для большого зубчатого венца, изготовленного компанией Great Wall Machinery, которая делает улучшения в оптимизации структуры и твердости продукции. Износостойкость и прочность на удар также повышается в значительной степени.
Высокопрочная сталь была использована в производстве большого зубчатого венца. Мы также выполняем оптимизацию продукции для характеристик вращающейся печи, чтобы обеспечить стабильность компонента в течение длительного времени эксплуатации и продлить срок службы компонента.
Наша компания имеет сильную способность в производстве стальных отливок. Для компонентов, таких как кольцо зубчатого венца, мы можем предоставить их в большом количестве в короткий срок.

Факт применения

С отличным качеством большие кольца зубчатые венцы ,сделанные нами, продаются на внутренних рынках, таких как в провинциях Хэнань, Гуандун, Хубэй, Цзянсу, Чжэцзян и других провинциях и экспортируются в Италию в 2012 году.
Кольца зубчатого венца, изготовленные нами, был использованы во вращающейся печи и шаровой мельнице цементной производственной линии с производительностью 5000 тонн в сутки для компанией Xinjiang Tianshan Building Material Group, Henan Mengdian Group и другие известные предприятия цементной промышленности. Продукция поставлена с надежной гарантией для нормальной работы вращающейся печи и шаровой мельницы.

Запасные части к мельницам, дробилкам

 

 

к мельнице Ш-10

 

Венец зубчатый 1-43648,  Z=194, m=20

Вал-шестерня 3В02.17.04-1, Z=24, m=20

Вал-шестерня 2-50064, Z=24, m=20

Вал-шестерня 2406-00-00, Z=23, m=20

 

к мельнице Ш-16

 

Втулка полой цапфы левая, правая

Установка приводной шестерни 3976

Вал 3974, 3В04.1708-3

Шестерня приводная 3-61145, Z=29, m=20, прямозубый

Шестерня приводная 3В04.17.08-2, Z=29, m=20, косозубый

Венец зубчатый 4650, Z=220, m=20, прямозубый

Венец зубчатый 3Бу04.0903-0СБ, Z=220, m=20, косозубый

Венец зубчатый К4768.00.000 СБ, Z=220, m=20, косозубый

 

к мельнице Ш-25А

 

Венец зубчатый 3Бу28.09.02.И1-0СБ, Z=244, m=20, косозубый

Венец зубчатый 3Бу28.09.02.И3-0СБ, Z=244, m=20, косозубый

Вал-шестерня 3Ву28.17-1И2, Z=26, m=20, косозубая

Вал-шестерня 3Ву28.17-1И3, Z=26, m=20, косозубая

Вал-шестерня 17532, Z=26, m=20, косозубая

Контр привод

Втулка полой цапфы левая, правая

 

к мельнице Ш-32

 

Венец зубчатый 1-65879, Z=192, m=24, прямозубый

Венец зубчатый 2115-47-00СБ, Z=192, m=24, прямозубый

Шестерня приводная 3-136494, Z=23, m=24, прямозубая

Вал 1-31835

Контр привод

Втулка полой цапфы левая, правая

 

к мельнице Ш-50А

 

Венец зубчатый 3Б15.09.02-0СБ, Z=244, m=20, косозубый

Шестерня приводная 3Г15.17-15, Z=43, m=20, косозубая

Вал 3В15.17-14И3

Установка приводной шестерни 3В15.17-14-И3

Втулка полой цапфы левая 3В15.40.03-0

Втулка полой цапфы правая 3В15.40.04-0

 

к мельнице Ш-50

 

Венец зубчатый 13740, Z=244, m=20, косозубый

Шестерня приводная 13736, Z=41, m=20, косозубая

Вал 15292И1

Установка приводной шестерни 15291И2СБ

Втулка полой цапфы левая, правая

 

Запчасти к редукторам ЦО-600, ЦО-750, ЦО-800

 

Вал редуктора ЦО-750, черт. 37272

Вал редуктора Ц-800,  черт. 5Г072-6

Вал-шестерня редуктора ЦО-600,  черт. 2-43954, Z=36, m=5

Колесо зубчатое редуктора ЦО-600, черт. 2-43955, Z=162, m=5

Вал-шестерня редуктора ЦО-750,  черт. 3-63320, Z=36, m=7

Вал-шестерня редуктора ЦО-800,  черт. 5ГУ119-8, Z=36, m=7.

Вал-шестерня редуктора ЦО-800,  черт. 3-40847,  Z=36, m=7

Вал-шестерня редуктора ЦО-800,  черт. 11756, Z=36, m=7

Вал-шестерня редуктора ЦО-800,  черт. К456-00-00, Z=36, m=7

Вал-шестерня редуктора ЦО-800, черт. 5Гу092-5, Z=26, m=10

Фрезерные инструменты для конических зубчатых колес

Изогнутые конические шестерни — один из самых сложных компонентов в машиностроении, поэтому для их изготовления требовались специальные машины и инструменты. Наиболее существенными недостатками для производителей являются стоимость дорогостоящего оборудования, большой объем программирования и время. В частности, это оказывает большое влияние на производство малых и средних партий, потому что вложения не могут быть окуплены так быстро, как при крупносерийном производстве.К производителям зубчатых колес также предъявляются растущие требования, чтобы их производственные процессы были рентабельными, производительными и высочайшего качества, чтобы удовлетворить требования клиентов по долговечности и цене и, следовательно, оставаться конкурентоспособными.

Из различных производственных процессов для фрезерования зубчатых колес наиболее широко используются специальные режущие головки и дорогостоящие специальные станки или концевые фрезы на пятикоординатных обрабатывающих центрах. Обе процедуры являются сложными и дорогостоящими, но они также обладают большим потенциалом для улучшения.(Рисунок 1)

Рис. 1. Токарное фрезерование внешнего контура шестерни с использованием стандартного инструмента Sandvik Coromant на обрабатывающем центре Heller.

Потенциал производительности

Чтобы использовать этот потенциал, Вольфганг Хюттер, руководитель производства VOITH Turbo в Германии, работал с двумя выбранными поставщиками в качестве партнеров: Gebrueder Heller и Sandvik Coromant. Они вместе взяли на себя эту задачу, как сказал Хюттер: «Долговременное и эффективное решение должно устранить текущие недостатки обеих процедур, объединить их преимущества и создать новое решение, которое значительно улучшит производство конических зубчатых колес малыми и средними партиями. .”

Решение для станков заключается в использовании гибких пятикоординатных обрабатывающих центров вместо специальных станков. С помощью этого решения производители также могут выполнять другие операции обработки и различные компоненты. Чтобы также снизить затраты на инструмент, необходимо было сосредоточить внимание на режущих инструментах, которые можно было бы гибко использовать в качестве специализированных формовочных фрез. В этом случае стоит рассматривать только стандартные инструменты, которые могут быть оснащены стандартными сменными пластинами. В дополнение к компоновке станков и инструментов, которая снижает затраты и обеспечивает удовлетворительную степень гибкости, оптимальное решение должно обеспечивать соблюдение требуемых уровней качества и достижение максимально возможного уровня надежности.Решение также должно обеспечивать повышенную скорость съема металла и, следовательно, сокращение времени обработки, особенно при мягкой обработке.

В своей работе по поиску решения партнеры по проекту мыслили нестандартно. Хотя фрезерование зубчатых колес было в центре внимания мер по оптимизации, вся технологическая цепочка мягкой обработки была поставлена ​​под сомнение и подверглась повторной оценке. Затем участвующие партнеры согласились с тем, что ключевая цель проекта разработки — повышение производительности и рентабельности — в основном должна быть достигнута за счет увеличения скорости съема металла.Результат этой совместной работы, «uP-Gear Technology», теперь подан на патент.

Создание идеальных условий

С этой новой разработкой сначала были обработаны черновые пропилы, при этом использовались стандартные фрезы со скоростью подачи более 2000 мм / мин, что обеспечивало скорость съема металла до 400 см3 / мин. Возникающее в результате давление резания создает большую нагрузку на станок, и, кроме того, заготовки могут весить до нескольких сотен килограммов. Выбор станка должен был соответствовать спецификациям, позволяющим хорошо выдерживать соответствующие условия нагрузки, включая такие характеристики, как инструмент, главный шпиндель и жесткость зажима заготовки.(Рисунок 2)

Рисунок 2: Черновое фрезерование пазов зубьев конической шестерни. Высокопроизводительная черновая обработка полостей зубьев происходит в несколько этапов с использованием специальной стандартной фрезы Sandvik Coromant со стандартными сменными пластинами.

Окончательным выбором стал высокопроизводительный обрабатывающий центр Heller, способный выполнять пятиосевую одновременную обработку, где стабильность и производительность объединены, чтобы обеспечить наилучшие условия для потенциального увеличения производительности. Станок предлагает удобные для пользователя циклы ЧПУ, интегрированные в контроллер станка для ввода параметров зубчатой ​​передачи.Это устраняет необходимость во внешнем программировании в CAD / CAM. Любые необходимые исправления можно легко внести, используя параметризованный ввод от оператора. Беспроблемное производство также возможно за счет чередующейся обработки корпусов, конических зубчатых колес и других компонентов, что подчеркивает требуемую гибкость и производительность станка, которые можно еще больше улучшить с помощью паллетной или роботизированной автоматизации.

Технология uP-Gear начинается с первой операции обработки.В предыдущих процедурах обработки внешний контур детали сначала обрабатывался на токарном центре в двух отдельных установках. Но на обрабатывающем центре эти операции переведены на токарно-фрезерные. Это означает, что внешний контур конической зубчатой ​​передачи и спиральная зубчатая передача полностью завершаются всего за два этапа. Приятным бонусом является то, что достигается абсолютная соосность контура конической шестерни и зубчатой ​​передачи. Это значительно улучшает качество готовых компонентов, а также экономит машинное время.

Обширный набор инструментов и опыт токарно-фрезерной обработки, предоставленные Sandvik Coromant в качестве партнера, позволили использовать исключительно стандартные инструменты с параметрами резания, которые выгодно отличаются от предыдущих токарных операций. Полный процесс обработки означает меньшее время простоя, требуется меньше времени на настройку и меньше времени на транспортировку, а также значительно упрощается планирование использования станка.

Новый взгляд на обработку

Следующий этап обработки — фрезерование промежутков между зубьями — также был полностью переработан.Ранее они создавались путем фрезерования концевой фрезой за много проходов. По сравнению с этим, скорость съема металла для стандартной фрезы со сменными пластинами, которая используется для метода uP-Gear, значительно выше. В результате достигаются гораздо более высокие скорости обработки, чем предыдущие значения для концевого фрезерования, так что время обработки значительно сокращается. Стандартные фрезы, оснащенные круглыми пластинами со сменными пластинами, являются лучшим выбором при обработке больших объемов материала.С помощью этого недавно разработанного метода можно также объединить технические и экономические преимущества для черновой обработки зубчатых пространств спирально-конических зубчатых колес. (Рисунок 3)

Рисунок 3: Фреза для чистовой обработки. Одна и та же фреза для чистовой обработки может использоваться для обработки как выпуклых, так и вогнутых поверхностей зубьев. Однолезвийные фрезы, оснащенные увеличенным количеством стандартных сменных пластин, могут значительно сократить время обработки.

После раскрытия промежутков между зубьями с помощью круглых индексируемых пластин боковые поверхности зуба обрабатываются с использованием новой концепции фрезерного инструмента.Типы фрез можно разделить на промежуточные фрезы для полых и раструбных фрез. Переменный угол установки оси фрезы в сочетании с тонкой конструкцией профиля фрезы позволяет обрабатывать широкий диапазон углов боковых сторон и модулей. Как выпуклые, так и вогнутые боковые поверхности зубьев могут быть обработаны одним и тем же инструментом, имеющим вставки, установленные с обеих сторон. В случае, если фреза оснащена пластинами только с одной стороны, для увеличения количества эффективных пластин и, следовательно, скорости подачи достигается значительная экономия времени.Требуемая дополнительная смена инструмента лишь незначительно увеличивает время процесса.

Обработка без царапин основания полости зуба и переходов на боковую поверхность зуба является важным признаком качества при производстве конических зубчатых колес. Это требование к качеству также распространяется на обработку выступов. Новое решение — полая фреза со стандартными пластинами со сменными пластинами для фрезерования выступов — не только хорошо выполняет эти требования. Еще одно преимущество состоит в том, что по сравнению с предыдущим торцевым фрезерованием время обработки значительно сокращается.

Устойчивые решения

При разработке новых фрезерных инструментов для обработки конических зубчатых колес особое внимание уделялось совместимости, стабильности и эффективности механического цеха. В каждом случае диаметр фрез и количество пластин были согласованы друг с другом для достижения высокого уровня производительности. Новая процедура обработки uP-Gear и удобное управление станком означают, что специальные инструменты, которые использовались ранее в соответствии с их особыми требованиями, теперь могут быть заменены универсальными фрезерными инструментами со стандартными сменными пластинами.(Рисунок 4)

Рисунок 4: Фрезерование выступов. Эта специализированная фреза, оснащенная пластинами CoroCut со сменными пластинами, обеспечивает хорошее качество поверхности и короткое время обработки.

Цели, поставленные в начале проекта, были не только достигнуты, но и значительно перевыполнены. После завершения нескольких партий конических зубчатых колес в модуле 15 преимущества новой процедуры наглядно продемонстрированы результатами:

• Мягкую обработку можно выполнить всего за две настройки, и время, необходимое для этого, значительно сокращается;
• Благодаря отсутствию интерференции во время пакетной обработки последующий контроль конических зубчатых колес с мягкой обработкой на измерительной машине показал, что качество зубчатых колес неизменно высокое;
• Новая процедура дает операторам станков решающие преимущества.Это связано с тем, что значения коррекции удобны для оператора и больше не требуются «установочные карты»;
• Затраты на обработку были значительно снижены за счет большей гибкости и снижения инвестиционных затрат. Высокопроизводительные стандартные инструменты сочетают более длительный срок службы инструмента с повышенной производительностью. Кроме того, при соответствующей автоматизации производство можно оставить работать без участия человека.

Воодушевленный успехом, уровнем мотивации и вкладом партнеров, участвующих в проекте, следующий этап оптимизации уже выполняется.Сейчас мы работаем в области обработки твердых деталей, где значительные результаты уже были достигнуты с использованием новой процедуры uP-Gear. Другие проекты, такие как внедрение модифицированных форм зубьев шестерен, обработка конических зубчатых колес с осевым смещением и фрезерование коронных зубчатых колес, также находятся на стадии планирования.

Зубчатое колесо и коническая шестерня-производитель индивидуальной обработки

1.Материалы, с которыми мы можем работать: легированная сталь, углеродистая сталь, нержавеющая сталь, чугун, алюминий, медь, латунь и пластик.
2. Обработка зубчатых колес и валов: ковка, токарная обработка, зубофрезерование, фрезерование, резка, формовка, стружка, шлифование, термообработка, шлифование зубов, осмотр.
3. Метод термической обработки: науглероживание, индукция, пламя, азотирование.
4. Основные станки для производства зубчатых колес и валов, которые у нас есть: зубофрезерные станки с ЧПУ, зубофрезерные станки с ЧПУ (Gleason, Moude), токарные станки с ЧПУ, станки для обработки зубчатых колес с ЧПУ, станки с ЧПУ зубофрезерование, Зубошлифовальные станки с ЧПУ.

Упаковка:

1) Внутренняя упаковка: масляная бумага, полиэтиленовый мешок, коробка

2) Наружная упаковка: деревянный ящик или поддон

3) Также доступна индивидуальная упаковка

Срок выполнения продукции:

15-35 дней после утверждения.

Оплата:
L / C, D / A, D / P, T / T, Western Union, Money Gram, PayPal
Мы предоставляем условия оплаты, которые другие поставщики никогда не попробуют, потому что мы уверены в нашем качестве.

Послепродажное обслуживание:

Пожалуйста, свяжитесь с нашим отделом послепродажного обслуживания вовремя в течение 30 дней после получения продукции.
Процесс:

Пожалуйста, предоставьте копию PI и опишите возникшие проблемы.
1) Незначительная проблема:
Отправьте подтверждение в наш отдел послепродажного обслуживания, мы ответим в течение 24 часов
2) Серьезная проблема:
1. Мы отправим наших оценщиков качества и проблем для подтверждения.
2. Получите переговоры о компенсации и подписание соглашений
3. Наш отдел послепродажного обслуживания будет выполнять обязанности в соответствии с соглашениями Гарантия 12 месяцев

Часто задаваемые вопросы:

Q1: Какие продукты могут поставлять WhachineBrothers?

1.Высококачественная коническая шестерня.

2. трансмиссии для тракторов / грузовиков / сельскохозяйственных машин ……

3. детали для строительной техники

Q2: В чем преимущество Whachinebrothers?

заводская цена; Стабильное производство; Заказная работа; Гарантия качества / доставки; Принят небольшой заказ

Линия по производству зубчатых колес: создана в 1998 году.

Мы оборудовали станки с конической зубчатой ​​передачей Gleason и Mold, зубофрезерный станок с автоматической коробкой передач,

Стрижка зубьев зубчатых колес, шлифовка зубьев зубчатых колес и многие виды машин, связанных с зубчатыми колесами.

Q3: Почему выбирают WhachineBrothers в Китае?

За более чем 21-летний опыт работы WhachineBrothers Group спроектировала, разработала и изготовила большое количество разнообразных изделий для механической обработки.Это предлагает удобство и множество возможностей для перекрестного мерчандайзинга. Мы придерживаемся принципа «честности и обслуживания клиентов» в каждом процессе, а также реализуем самый профессиональный контроль качества.

1.Отличная работа: профессиональная маркетинговая команда для чертежей и образцов клиентов.

2.Отличный контроль качества: Оснащен системой контроля качества с помощью опытных инженеров.

3.Отличная экономия средств: доступен небольшой заказ на пробную партию.

4.Отличная система отслеживания послепродажного обслуживания: предлагайте фотографии, доставку и обмен информацией.

Теория и экспериментальные исследования спирально-конической передачи методом двустороннего фрезерования

Механика и промышленность 22 , 33 (2021)

Обычный артикул

Теория и экспериментальные исследования конического зубчатого колеса методом двустороннего фрезерования

Longlong Geng 1 , Xiaozhong Deng 2 * , Hua Zhang 3 , Shaowu Nie 3 и Chuang Jiang 3

1 Школа мехатроники, Северо-Западный политехнический университет, 127 Youyi West Road, Xi’an 710072, PR China
2 Центр совместных инноваций в области перспективного производства машинного оборудования, провинция Хэнань, 48 Xiyuan Road, Luoyang 471003, PR China
3 Школа мехатроники, Хэнаньский университет науки и технологий, 48 Xiyuan Road, Luoyang 471003, PR China

* электронная почта: dxz01 @ 163.ком

Поступило: 2 Октябрь 2020 г.
Принято: 12 апрель 2021 г.

Аннотация

В данной статье предлагается метод двустороннего фрезерования спирально-конической зубчатой ​​передачи. Сначала по конусу зуба, обработанному методом двустороннего фрезерования, было исследовано влияние угла вершины на конус зуба. С учетом всестороннего рассмотрения параметров реза геометрические параметры были рассчитаны с учетом наклона корневой линии и модифицированной средней точки, в которой были выбраны рассчитанные параметры настройки станка.Только модифицированная средняя точка удовлетворяла уравнению зацепления, и ошибка угла давления увеличивалась бы по мере удаления от модифицированной средней точки на линии зубьев. Ошибка привела бы к предвзятости в контакте. Было введено спиральное корректирующее движение и изучено влияние коэффициента винтового движения на топологию поверхности зуба. На основе характеристик зацепления был рассчитан подходящий коэффициент. Наконец, был проиллюстрирован пример. Результаты экспериментов согласуются с теоретическим анализом.Проверена справедливость предложенного метода.

Ключевые слова: спирально-коническая шестерня / метод двустороннего фрезерования / расчет геометрических параметров / модифицированная средняя точка / спиральное движение / эксперимент с резанием

© L. Geng et al., Опубликовано EDP Sciences 2021

Это статья в открытом доступе, распространяемая в соответствии с условиями лицензии Creative Commons Attribution License (https://creativecommons.org/licenses/by/4.0), которая разрешает неограниченное использование, распространение и воспроизведение на любом носителе при условии, что оригинальная работа правильно процитировано.

1 Введение

Спирально-коническая зубчатая передача широко используется в авиации, авиакосмической отрасли, судостроении и в станкостроении благодаря своим преимуществам плавного вождения, высокой эффективности трансмиссии, отличной грузоподъемности и т. Д. Поэтому производство спирально-конической зубчатой ​​передачи было важной темой. Многие эксперты и ученые провели глубокие исследования. Основными методами обработки спирально-конических зубчатых колес являются торцевое фрезерование и торцевое фрезерование.

Для торцевого фрезерования по станочному способу шестерни можно разделить на пятизарезные и двухзарезные.Обобщенная теория и методы спирально-конических и гипоидных зубчатых колес, изготовленных по методу пяти нарезок, были всесторонне представлены рядом ученых, занимающихся зубчатой ​​передачей [1–3]. Штипельман [4] ввел обобщенную теорию метода пяти нарезок и рассчитал параметры настройки станков спирально-конических и гипоидных зубчатых колес методом пяти нарезок в Gleason Works. Литвин [5,6] предложил локальный синтез и применил его для анализа контакта зубьев (TCA) и определения оптимальных параметров настройки станка. Для пяти разрезов, вогнутая сторона и выпуклая сторона имеют различные параметры настройки станка, которые можно эффективно контролировать и корректировать с помощью сетки.

В технологии Gleason метод двух разрезов включает метод дуплексного распределяющего лезвия и дуплексный спиральный метод. Традиционно для обработки небольшого модуля спирально-конической зубчатой ​​передачи используется метод дуплексного распределяющего лезвия. В книге спирально-конических зубчатых колес, опубликованной Пекинским заводом зубчатых колес, предложен расчет параметров настройки станка методом дуплексной лопасти, но его принцип не раскрыт [7]. К. Кавасаки и Х. Тамура [8] предложили способ изготовления зубчатого колеса с большим радиусом кривизны режущей кромки и получением модифицированной поверхности зуба.Недавно Deng et al. В [9] предложен способ изготовления спирально-конического зубчатого колеса методом дуплексного распределяющего лезвия, при этом производительность зацепления оптимизируется за счет модификации поверхности зуба.

Метод дуплексной спирали впервые предложен Глисоном [10], но принцип и расчет параметров настройки машины не раскрываются. Цай и Лин [11] разработали математическую модель, которая может быть применена для моделирования геометрии поверхности зуба, обработанной дуплексным распределяющим лезвием и дуплексным спиральным методом. Гонсалес-Перес [12] приблизился к преобразованию конкретных параметров настройки станка данного генератора в нейтральную настройку станка с помощью дуплексного гелиакального метода, и параболический профиль на лезвиях головной фрезы был применен для регулировки пятна контакта.Zhang et al. [13,14] раскрыли обобщенную теорию винтового метода, в котором зубчатая передача не была сформирована, и рассчитали основные параметры настройки машины по определению трех реперных точек. Однако расчет параметров настройки машины методом дуплексной спирали сложен, а требования к машине жесткие. Трудно контролировать и корректировать характеристики сетки для вогнутой стороны и выпуклой стороны, которые обрабатываются с помощью одних и тех же параметров настройки машины.

В данной статье предлагается метод двустороннего фрезерования для обработки спирально-конической зубчатой ​​передачи, расчет параметров настройки которого прост.За счет наклона корневой линии и с учетом параметров реза геометрические параметры рассчитываются методом двустороннего фрезерования. Чтобы гарантировать нормальное зацепление зубьев, выбирается модифицированная средняя точка, и параметры настройки станка рассчитываются в модифицированной средней точке. Стремление к оптимизации смещения в контакте, вызванного количеством разрезов; Винтовое движение вводится для изменения угла давления на линии наклона. Работа контактов контролируется регулировкой коэффициента винтового движения.

2 Расчет геометрических параметров

2.1 Конус зуба

Конус зубной заготовки отличается от одностороннего метода к двустороннему. Угол dedendum будет влиять на высоту зуба в направлении длины зуба от пальца к пятке, и влияние угла dedendum на конусность зуба анализируется следующим образом.

В одностороннем методе высота и толщина зуба пропорциональны расстоянию конуса, как показано на Рисунке 1a. Касательный угол, образованный в средней точке P a с обеих сторон промежутка между зубьями P a 1 P a 2 , может быть выражен как (1)

Здесь s — средняя толщина дуги острия парной шестерни.

В то время как при двустороннем методе, две стороны поверхности зуба обрабатываются одновременно двухсторонней резкой. Линии зубьев с обеих сторон представляют собой концентрические дуги, как показано на рисунке 1b. Тогда касательный угол, образованный в средней точке P b с обеих сторон промежутка между зубьями P b 1 P b 2 , можно выразить как (2)

Здесь O — центр резания, r — номинальный радиус резания, β — средний угол спирали.

Сравнивая рисунок 1, можно заметить разницу касательного угла, которую можно выразить как (3)

Здесь R м — среднее расстояние конуса.

При изготовлении ось резания перпендикулярна корневому конусу заготовки зуба. Таким образом, внешняя часть зубной заготовки будет прорезана глубже, чем внутренняя, и касательный угол, образованный в средней точке с обеих сторон промежутка между зубьями, может быть увеличен, что составит Δψ 1 .

Для исследования влияния угла вершины зуба на Δ ψ 1 , другая точка p ′ была взята около линии зуба, и положение точки было: Δ R в направлении конусного расстояния, Δ h в направлении высоты зуба, а Δ s разница ширины промежутка между зубьями.Расстояние между двумя точками составляло Δ L , как показано на рисунке 2. Приращение угла касательной на линии зуба может быть выражено как: (4)

Здесь α — номинальный угол давления.

Если Δ ψ 1 ≠ Δ ψ 2, это может вызвать аномальное сужение зуба при использовании двустороннего метода, что серьезно повлияет на прочность и стойкость к резанию. Так что этой ситуации следует избегать.

Существует множество факторов, влияющих на Δ ψ 1 и Δ ψ 2 из уравнений (3) и (4).Но некоторые параметры после определения менять не следует. Таким образом, угол нижнего выступа θ f изменяется, чтобы соответствовать требованиям Δ ψ 1 = Δ ψ 2 . Наконец, идеальный угол дендендума можно рассчитать как (5)

Приведенный выше анализ подходит для шестерни и шестерни. Если оба обработаны двусторонним методом, можно получить следующее соотношение (6)

Здесь θ f 1 , θ f 2 — угол маховика ведущей шестерни и шестерни соответственно; s 1 , s 2 — средняя толщина зуба дуги точки, и соответствует z 0 ( s 1 + s 2 ) = 2 πR м , z 0 — эквивалентное количество коронок.

Тогда уравнение (6) может быть выражено как (7)

Предполагая, что сумма стандартного угла нижней части глубины ∑ θ s удовлетворяет условию Δ ψ 1 = Δ ψ 2 , тогда номинальный радиус резания может быть получен из уравнений (3) и (4) (8)

Тогда номинальный радиус r c может быть выбран в соответствии с уравнением (8). Подставив r c в уравнение (7), соответствующая сумма угла вершины ствола ∑ θ T можно выразить как (9)

Номинальный радиус r c будет влиять на сумму угла мостика ∑ θ T и конуса на боковой поверхности.Во избежание чрезмерного сужения заготовки зуба, вызванного разницей номинального радиуса между расчетным и выбранным, рекомендуемый диапазон номинального радиуса составляет 1,1 R м sin β r c R м .

рисунок 1

Фланговые линии на конусе поля. (а) Зубная заготовка односторонним методом. (б) Зубная заготовка двусторонним методом.

Инжир.2

Влияние угла нижнего валика на конус зуба.

2.2 Расчет геометрических параметров

В отличие от традиционного метода расчета геометрических параметров по внешнему поперечному модулю в пятке, двухсторонний расчет геометрических параметров спирально-конической шестерни завершается средним нормальным модулем. Чтобы обеспечить правильную глубину зацепления зуба в средней точке, средняя рабочая глубина h mw может быть рассчитана как (10)

Здесь h — коэффициент высоты рабочего зуба, м n — нормальный модуль средней точки, м t — внешний поперечный модуль, а R — расстояние внешнего конуса.

Зазор спирально-конической шестерни рассчитывается по средней точке и остается постоянным в направлении длины зуба. Зазор можно регулировать в соответствии с требованиями проекта и рассчитывать по формуле (11)

Здесь c 1 — коэффициент зазора.

Тогда среднюю всю глубину можно выразить как (12)

Согласно среднему фактору дополнения c ветчина , среднее значение дополнения и среднее нижнее ребро могут быть выражены как (13)

Угол Dedendum распределен согласно отношению среднего Dedendum к средней всей глубине (14)

Тогда теоретическое количество разрезов можно рассчитать как (15)

Поскольку номера разрезов стандартизированы и сериализованы, выбран приближающийся номер разреза N 0 .Чтобы компенсировать разницу между реальным и теоретическим количеством разрезов, корневая линия наклонена вокруг средней точки, и величина наклона может быть выражена как (16)

Наконец, угол дендендума может быть получен согласно уравнениям (14) и (16). Сложенные углы могут быть выражены как (17)

Вышеуказанные параметры рассчитаны в средней точке. Чтобы облегчить измерение в производстве, приведенные выше данные следует преобразовать в пятку.

Угол торцевого конуса δ a 1 , δ a 2 можно выразить как (18)

Угол корневого конуса δ f 1 , δ f 2 можно выразить как (19)

Тогда внешний дендендум и внешний аддендум могут быть выражены как (20)

Наружная рабочая глубина может быть выражена как (21)

Вся наружная глубина может быть выражена как (22)

Наружный диаметр можно выразить как (23)

Шаг конуса от вершины к коронке может быть выражен как (24)

Тогда можно рассчитать геометрические параметры спирально-конической передачи.

3 Рассчитайте параметры настройки машины

3.1 Параметры настройки начальной обработки

После расчета номинальный угол давления α , средний угол спирали β , эквивалентный номер зуба z 0 не подлежат изменению. Поскольку корневая линия наклонена, сумма угла вершины зуба не будет соответствовать уравнению (7). Угол спирали варьируется по длине зуба. Таким образом, точка м выбрана для обеспечения нормального конуса и характеристик зацепления скважин. Точка названа как модифицированная средняя точка, которую можно рассчитать как (25)

Уравнение анализа (25), реальный номер разреза N 0 будет влиять на положение измененной средней точки, поэтому приблизительное положение пятна контакта можно контролировать, выбирая номер разреза.

Параметры настройки машины рассчитываются в модифицированной средней точке. Порядок резки показан на рисунке 3. Центр станка к задней части и вертикальное смещение равны 0. Другие формулы расчета показаны ниже:

Радиальное установочное положение рассчитывается как (26)

Начальная установка угла опоры рассчитывается как (27)

После того, как корень наклонен, центр машины меняется на задний. Изменение определяется как (28)

И другие параметры рассчитываются как (29)

3.2 Влияние номера фрезы на угол прижатия

После определения реального номера фрезы угол профиля можно определить как (30)

Разница угла давления на вогнутой и выпуклой сторонах в модифицированной средней точке равна (31)

Учитывается только угол спирали в модифицированной средней точке, который изменяется по длине зуба. Таким образом, разница угла давления на вогнутой и выпуклой сторонах в любой точке может быть выражена (32)

Здесь β y , R y — угол спирали и расстояние конуса, соответствующие точке соответственно.

Разность угла давления между модифицированной средней точкой и любой точкой может быть выражена как (33)

Тогда уравнение (33) можно представить в виде (34)

В модифицированной средней точке линии зуба β = β y , поэтому Δ ′ α = 0. По мере удаления от модифицированной средней точки разница угла давления становится большой, что влияет на сетку. производительность и приводит к предвзятости в схеме контактов.

3.3 Влияние винтовой коррекции на угол давления

Винтовое движение — это модифицированный механизм.Помимо создания движения во время производства, заготовка и резка имеют линейное движение в направлении оси опоры. Винтовое движение влияет на коррекцию угла давления; основной принцип модификации показан на рисунке 4.

Генерация складывается из вращения заготовки и скорости резания v t (по касательной к зубчатому колесу), как показано в положении 1, и углу давления в точке зацепления м 1 составляет α 1 ; с учетом винтового движения (положение 2) добавляется радиальное движение v r , результирующее сечение движения может быть выражено как v , как показано на рисунке 4.Угол давления в точке сетки м 2 составляет α 2 и α 2 = α 1 + Δ α .

Изменение угла давления зависит от соотношения радиальной скорости v r и тангенциальной скорости v t (35)

Здесь ω — угловая скорость вращения люльки; p — опора винтового движения.

Изменение угла давления Δ α y в любой точке линии зуба можно выразить как (36)

Изменение угла нормального давления может быть выражено как (37)

Тогда в модифицированной средней точке (38)

Разница Δ ″ α между любой точкой и модифицированной средней точкой на линии зуба может быть выражена как (39)

Разница пропорциональна расстоянию от модифицированной средней точки.

Если установлено Δ α + Δ α = 0, смещение, создаваемое числом разрезов, будет устранено разницей угла давления, создаваемой спиральным движением.Тогда коэффициент винтового движения можно выразить как (40)

Хотя для каких-то особых условий работы больше подходит перекос в контакте. Затем можно отрегулировать коэффициент винтового движения, чтобы получить идеальный рисунок контакта.

Рис. 4

Влияние винтового движения на угол давления.

4 Технологический процесс двустороннего фрезерования методом

В соответствии с методом, предложенным в этой статье, блок-схема показана на рисунке 5.

Как показано на рисунке 5, в соответствии с основными параметрами можно рассчитать сумму угла дендендума в стандартном конусе и теоретического номинального радиуса. Затем можно получить сумму угла дендендума в дуплексном конусе и теоретическое число разрезов. Поскольку реальное количество разрезов может не совпадать с теоретическим, сумма угла дендендума изменяется на наклон корня. После определения угла дендендума можно произвести подсчет геометрических параметров. Выбирается модифицированная средняя точка, и параметры настройки машины рассчитываются в модифицированной средней точке.Гарантируется только угол давления в модифицированной средней точке. Для номера реза возникает ошибка угла прижима в направлении длины зуба. Винтовое движение вводится для изменения угла давления в направлении длины зуба. Затем анализ контакта зубьев для проверки параметров настройки станка. Коэффициент винтового движения и реальное количество резов регулируются для оптимизации характеристик контакта.

Рис. 5

Блок-схема технологического процесса.

5 Числовые примеры

Пара спирально-конических зубчатых колес была взята в качестве образца для экспериментальной проверки. Геометрические параметры показаны в Таблице 1, а параметры настройки машины — в Таблице 2.

Коэффициент винтового движения шестерни был установлен как -1, 0, 1 соответственно для расчета поверхности зуба. Сравнение поверхности зуба показано на рисунке 6. Синий цвет соответствует теоретической поверхности зуба шестерни, черный цвет соответствует p = 1, а красный соответствует p = -1 .

Когда H = 1, для вогнутой стороны поправка составляет -0,10789 мм в носке верхней поверхности, -0,035967 мм в носке корня, 0,049979 мм в пятке верхней площадки, 0,13008 мм в пятке корня; для выпуклой стороны поправка составляет 0,04147 мм в носке верхней поверхности, 0,10691 мм в стопе корня, -0,15265 мм в пятке верхней площадки, -0,024998 мм в пятке корня. По сравнению с теоретической поверхностью зуба для вогнутой стороны угол давления становится небольшим по сравнению с теорией в носке верхней площадки и становится большим в пятке корня, в то время как изменение угла давления больше по сравнению с изменением направления от носка зуба. корень до пятки верхней земли.

Когда H = -1, для вогнутой стороны поправка составляет 0,10929 мм в носке верхней поверхности, 0,038207 мм в носке корня, 0,038207 мм в пятке верхней части земли, 0,13002 мм в области пятки корня; для выпуклой стороны поправка составляет -0,04147 мм в носке верхушки, -0,10775 мм в носке корня, 0,15276 мм в пятке верхушки, 0,024574 мм в пятке корня. По сравнению с теоретической поверхностью зуба для вогнутой стороны угол давления становится большим по сравнению с теорией в носке верхней поверхности и становится меньшим в области пятки корня, в то время как изменение угла давления больше по сравнению с изменением направления от носка верхней поверхности к пятке корня.

Анализ На рис. 6 тенденция влияния коэффициента винтового движения на вогнутой и выпуклой сторонах противоположна, а коэффициент винтового движения не влияет на модифицированную среднюю точку. По мере удаления от модифицированной средней точки изменение угла давления велико. Результаты анализа согласуются с уравнением (40). Таким образом, производительность скважины может быть достигнута путем регулировки коэффициента винтового движения.

Всесторонне учитывая рисунок контакта и кривую ошибок передачи, коэффициент винтового движения принимается равным p = -0.3, а соответствующие результаты анализа контакта зубов (TCA) показаны на рисунке 7.

Конечно-элементный анализ также является эффективным методом анализа контакта поверхности зуба [15]. Контактный момент поверхности зуба при соответствующей нагрузке можно наблюдать не только интуитивно, но и с помощью анализа методом конечных элементов можно увидеть контактное напряжение. Впервые 3D модель пары была создана на основе литературы [9]. Затем с помощью предварительной обработки была создана конечно-элементная модель, как показано на рисунке 8.Результаты анализа методом конечных элементов, проведенного Abaqus с нагрузкой 500 Н, показаны на Рисунке 9.

Как показано на Рисунке 9, (a) — это распределение напряжений для выпуклой стороны шестерни, а (b) — это распределение напряжений для вогнутой стороны шестерни. Наибольшее контактное напряжение составляет 242,8 и 303,4 МПа при нагрузке 500 Н. Рисунок контакта находится в середине поверхности зуба, и контакта края не происходит, что согласуется с результатами TCA.

Характеристики контакта подтверждены анализом контакта зубьев и анализом конечных элементов.Теоретически доказана эффективность предложенного в статье метода.

Таблица 2

Параметры настройки машины.

Рис. 6

Влияние винтового движения на топологию поверхности зуба.

Рис. 7

Результат TCA. (а) Выпуклая сторона. (b) Вогнутая сторона.

Рис. 8

Модель конечно-элементного анализа.

Инжир.9

Результаты конечно-элементного анализа. (а) Выпуклая сторона шестерни. (b) Вогнутая сторона шестерни.

5.1 Моделирование

В соответствии с параметрами, перечисленными в таблице 2, была построена модель разреза, показанная на рисунке 10. Моделирование с помощью VERICUT выполняется для проверки и отладки процедур обработки. Процесс моделирования и продукт шестерни показаны на рисунке 11. Было проведено сравнение продукта моделирования с теоретическим, и результаты показаны на рисунке 12.Моделируется только процесс шестерни.

Как показывают результаты на Рисунке 12, смоделированный продукт и установленная модель в основном совпадают. На поверхности зуба наибольшая погрешность поверхности зуба составляет 0,02 мм для вогнутой и выпуклой стороны. В то время как основная ошибка находится в корне, ошибка перереза ​​и остатка составляет 0,05 мм. Погрешность поверхности зуба возникает из-за автоматической аппроксимации параметров во время создания модели, так как точность параметров зарезервирована до трех знаков после запятой или даже больше.Ошибка в корне в основном возникает из-за ошибки, вызванной приближением корневого угла машины. Ошибка сравнения соответствует техническим требованиям. Проверяется правильность параметров и процедур обработки.

Рис. 11

Моделирование процесса и продукта.

5.2 Эксперимент по резке

Эксперимент по нарезанию зуба был проведен на YK2260X, который представляет собой пятиосевой четырехрычажный фрезерный станок с ЧПУ, разработанный LUOYANG KEDA YUEGE CNC MACHINETOOL Co., ООО Заготовки устанавливались с биением диаметра и торца 0,01 мм. Отсутствие тремора во время стрижки. Сцены нарезания зуба показаны на рисунке 13.

Для проверки качества обрабатываемой поверхности зубьев шестерни и шестерни были измерены после снятия фаски, заусенцев и очистки. Сцены измерения поверхности зуба показаны на рисунке 14. Результаты измерения показаны на рисунке 15.

Как показано на рисунке 14, (a) — это сцена процесса зубчатой ​​передачи, а (b) — сцена процесса зубчатой ​​передачи.На рисунках 15a и b показаны результаты измерений шестерни и шестерни соответственно. Для измерения шестерни, как показано на рисунке 15a, наибольшая погрешность поверхности зуба шестерни составляет 0,004 и 0,006 мм для выпуклой и вогнутой сторон. Для измерения шестерни, как показано на рисунке 15b, наибольшая погрешность поверхности зуба шестерни составляет 0,006 и 0,004 мм для выпуклой и вогнутой сторон. Погрешности соответствуют техническим требованиям и мало влияют на качество зацепления поверхности зуба.

Наконец, было проведено испытание на качение.Заготовки устанавливались с биением диаметра и торца 0,01 мм. Прокатка проходила плавно, без явных вибрационных шумов. Результаты показаны на Рисунке 16.

Как показано на Рисунке 16, (a) — сцена испытания качением, (b) — диаграмма контакта зубьев выпуклой стороны шестерни, и (c) — диаграмма контакта зубьев вогнутой стороны шестерни. Контактный рисунок расположен посередине поверхности зуба и отсутствует краевой контакт и другие плохие контакты. Результаты испытаний прокаткой в ​​основном соответствуют рисункам 7 и 9 по положению и форме.Результаты эксперимента подтверждают эффективность и выполнимость предложенного в статье метода.

Рис 13

Режущий эксперимент. (а) Снаряжение. (b) Шестерня.

Рис. 14

Сцена измерения. (а) Снаряжение. (b) Шестерня.

Рис. 15

Результаты измерения поверхности зуба. (а) Снаряжение. (b) Шестерня.

Инжир.16

Испытание на качение и результаты. (а) Испытание на качение. (b) Выпуклая сторона шестерни. (c) Вогнутая сторона шестерни.

6 Выводы

В отличие от традиционного метода расчета геометрических параметров с помощью поперечного модуля в пятке, двухсторонний расчет геометрических параметров спирально-конической шестерни дополняется обычным модулем среднего конического расстояния в сочетании с параметрами реза.

В соответствии с конусностью двустороннего метода вычисляется точка с именем измененная средняя точка, удовлетворяющая условию зацепления, и рассчитываются параметры настройки обработки в измененном конусном расстоянии.

Проанализировано влияние номера фрезы на угол давления в направлении длины зуба. Исследуется влияние коэффициента винтового движения на поверхность зуба. Результаты показывают, что спиральное движение может корректировать угол давления в направлении длины зуба. Реализована оптимизация характеристик контакта за счет регулировки коэффициента винтового движения.

Экспериментальные результаты согласуются с результатами теоретического анализа, который подтверждает эффективность и возможность двусторонней обработки спирально-конических зубчатых колес, предложенной в данной статье.

Благодарности

Авторы выражают благодарность за финансовую помощь и поддержку Национального фонда естественных наук Китая (грант № 51975185, грант № 52005157 и грант № 51475141), крупных научно-технических проектов провинции Хэнань (грант № . 1213300-05), а также Национальная программа ключевых исследований и разработок (грант № 2020YFB1713505-4). Благодарим рецензентов и редакторов за ценные комментарии и предложения.

Список литературы

  1. Ф.Л. Литвин, А. Фуэнтес, К. Хаясака, Проектирование, производство, анализ напряжений и экспериментальные испытания малошумных высокопрочных спирально-конических зубчатых колес, Механика. Мах. Теория 41, 83–118 (2006) [Google Scholar]
  2. Х. Дж. Штадтфельд, Аспекты трибологии в системах угловой передачи, часть IV: спиральные конические шестерни, Gear Technology 66–72 (2011) [Google Scholar]
  3. Ф.Л. Литвин, Ю. Чжан, М. Ланди, К. Хайне, Определение настроек фрезы с наклонной головкой для создания гипоидных и спирально-конических зубчатых колес, ASME J. Mech. Трансм. Автомат. Des. 110, 495–500 (1988). [Google Scholar]
  4. Б.А. Штипельман, Разработка и производство гипоидных шестерен, Вили, Нью-Йорк, 1978. [Google Scholar]
  5. Ф.Л. Литвин, А. Фуэнтес, Геометрия зубчатых колес и прикладная теория, 2-е издание, Cambridge University Press, Нью-Йорк, 2004 г. [Google Scholar]
  6. F.L. Литвин, Ю. Чжан, Локальный синтез и анализ контакта зубьев спирально-конических зубчатых колес с торцевым фрезерованием, Технический отчет Национального управления по аэронавтике и исследованию космического пространства, Кливленд, 1991 г. [Google Scholar]
  7. Пекинский завод зубчатых колес, спирально-коническая зубчатая передача 1974, Science Press (на китайском языке) [Google Scholar]
  8. К.Кавасаки, Х. Тамура, Метод дуплексного распределяющего лезвия для резки гипоидных шестерен с модифицированной поверхностью зуба, J. ​​Mech. Des. 120, 441–447 (1998) [Google Scholar]
  9. L.L. Geng, X.Z. Дэн, X.M. Цао и др., Исследования по расчету настроек станков и модификации боковой поверхности спирально-конической зубчатой ​​передачи методом дуплексного распределяющего лезвия на 4-осевом фрезерном станке с ЧПУ, J.Adv. Мех. Des. Syst. Мануфактура, 14, 1–16 (2020) [Google Scholar]
  10. Gleason Works, Методика расчета сгенерированных гипоидных шестерен, дуплексно-винтовой метод, The Gleason Works, Нью-Йорк, 1971 [Google Scholar]
  11. С.Б. Цай, Дж. Я. Линь, Математическая модель геометрии зуба гипоидных шестерен, Manuf. Compu. Модель. 18, 23–34 (1993) [Google Scholar]
  12. А. Гонсалес-Перес, А. Фуэнтес, К. Хаясака, Компьютеризированное проектирование и анализ контакта зубьев спирально-конических зубчатых колес, созданных дуплексно-винтовым методом, в: ASME 2011 International Design Engineering Technical Conference and Computers and Information in Engineering Conference, American Society инженеров-механиков, Вашингтон, округ Колумбия, США, 2011 г., стр.149–158 [Google Scholar]
  13. Ю. Чжан, Х.З. Ян, Новая методика определения основных настроек станков спирально-конических и гипоидных передач, изготовленных дуплексно-косозубым методом // Изв. Мах. Теория 100, 283–295 (2016) [Google Scholar]
  14. Ю.Чжан, Х.З. Ян, Т. Цзэн, Принцип резания и анализ контакта зубьев спирально-конических и гипоидных шестерен, созданных дуплексно-винтовым методом, J. Mech. Англ. 51, 15–23 (2015) [Google Scholar]
  15. С. Бодзас, Проектирование и анализ параметров TCA конической шестерни с круговым направлением зуба в зависимости от момента, J.Прил. Polym. Сэй. Англ. 6. С. 310–328 (2019). [Google Scholar]

Цитируйте эту статью как : L. Geng, X. Deng, H. Zhang, S. Nie, C. Jiang, Теория и экспериментальные исследования спирально-конической зубчатой ​​передачи методом двустороннего фрезерования, Механика и промышленность 22 , 33 (2021)

Все таблицы

Таблица 2

Параметры настройки машины.

Все рисунки

рисунок 1

Фланговые линии на конусе поля. (а) Зубная заготовка односторонним методом. (б) Зубная заготовка двусторонним методом.

По тексту
Рис.9.

Результаты конечно-элементного анализа. (а) Выпуклая сторона шестерни. (b) Вогнутая сторона шестерни.

По тексту
Инжир.16

Испытание на качение и результаты. (а) Испытание на качение. (b) Выпуклая сторона шестерни. (c) Вогнутая сторона шестерни.

По тексту

Шестерни Crown Race | Нарезание зубчатых колец и шестерен

Кольцо и шестерня для нарезания шестерен

После прохождения проверки кованые заготовки зубчатого венца и ведущей шестерни готовы к обработке в шестерни. Конструкция гипоидной шестерни, используемой в автомобильных осях, является общеизвестно сложной и требует до десятка проходов на современном станке с ЧПУ для завершения каждой коронной шестерни и ведущей шестерни.Интенсивная и точная регулировка настройки станка, инструментов и измерений контроля качества на протяжении всего процесса имеет первостепенное значение при резке высокоточных гоночных зубчатых колес, и только самые квалифицированные и опытные инженеры контролируют эти сложные операции.

Процесс начинается с быстрой зачистки отверстия и торца для придания заготовкам зубчатых колес идеальной округлости, чтобы их можно было точно закрепить на наших станках с ЧПУ. Зубья врезаются в каждое кольцо и ведущую шестерню в соответствии с предварительно запрограммированной геометрией, после чего они подвергаются закалке перед возвратом для окончательной чистовой операции.

Геометрия шестерни

Crown Race Gears полагается на данные, предоставленные каждым производителем осей для определения базовой геометрии шестерни. Хотя большинство производителей OEM-производителей шестерен сокращают расходы за счет использования стали более низкого качества и упрощенных производственных процессов, мы обнаружили, что эффективность, долговечность и надежность геометрии OEM просто не может быть улучшена. Внесены небольшие корректировки для учета дополнительной окончательной обработки, выполняемой Crown Race Gears, а также для увеличения прочности и уменьшения веса там, где это необходимо.

Очистка внешнего и внутреннего диаметра

После того, как заготовки зубчатых колес одобрены для производства, первым шагом в процессе нарезания зубчатых колес является использование токарного станка с ЧПУ для очистки внутреннего и внешнего диаметров. Этот процесс обеспечивает идеальную округлость каждой заготовки шестерни, чтобы ее можно было точно установить и отцентрировать на наших станках с ЧПУ Gleason и станках для заточки зубчатых колес.

Зуборезание с 5 зубьями и 2 зубьями

Два доступных в настоящее время метода нарезания автомобильных кольцевых и ведущих шестерен называются торцевым фрезерованием с пятью режущими кромками и торцевым фрезерованием с двумя режущими кромками.Процесс 5 резов требует множества проходов со смещением на 3-осевом станке с ЧПУ, а процесс 2 проходов достигается всего за два прохода на гораздо более сложном 5-осевом станке с ЧПУ. В то время как автомобильная промышленность надежно использует метод 5-резов на протяжении многих десятилетий, все больше и больше компаний переходят на более быстрый и дешевый метод 2-резов.

Каждый метод имеет свои уникальные геометрические характеристики. Зубчатое колесо с двумя зубьями будет иметь зубцы коронной шестерни одинаковой высоты с конической шириной основания, в то время как зубья шестерни с 5 зубьями будут выше по внешнему диаметру, чем по внутреннему диаметру, с постоянной шириной основания.В результате в наборе с 2 зубьями ведущая шестерня контактирует с зубчатым венцом только в центре зуба, тогда как ведущая шестерня в зубчатом колесе с 5 зубьями скользит по всей длине поверхности зуба.

Эта разница в расположении зубьев шестерни обнажает самый большой недостаток геометрии с двумя зубьями, а именно то, что все силы, приложенные к зубчатому венцу и ведущей шестерне, остаются в сосредоточенной области в центре каждого зуба. Со временем эта область становится более подверженной чрезмерному износу, точечной коррозии и микротрещинам по сравнению с конструкцией шестерни с 5 зубьями, где нагрузки постоянно распределяются по длине каждого зуба.

В то время как современный процесс формирования зубчатых колес с двумя зубьями мог бы быть быстрее и дешевле, Crown Race Gears продолжает использовать испытанный и надежный процесс торцевого фрезерования с 5 зубьями, который доказал свою надежность при высокой мощности, высокой ударной нагрузке и ультра-агрессивных гонках. Приложения.

Зубчатая передача

Станок для резки конических зубчатых колес Gleason 275HC — это рабочая лошадка в процессе обработки зубчатых колес, выполняющая все операции черновой, получистовой и чистовой обработки зубчатых колес Crown Race Gears.Весь цикл резки автоматизирован, самонастраивается и оптимизируется для достижения максимально возможных допусков. После загрузки заготовок зубчатых колес выбирается соответствующий код нарезания зубчатых колес, и станок выполняет многочисленные циклы, необходимые для создания желаемой геометрии.

Наш процесс зубонарезания начинается с грубого прохода для получения основной формы зубьев, врезанных в заготовки, с последующей серией вторичных врезаний для завершения геометрической формы. После завершения этих этапов зубчатые колеса подвергаются закалке перед возвратом для окончательной жесткой чистовой обработки для устранения любых деформаций, вызванных процессом термообработки.

Удаление заусенцев с большим радиусом

После резки с ЧПУ внешние поверхности зубьев шестерни остаются с острыми краями, на которых с наибольшей вероятностью начнут формироваться микротрещины. Все шестерни Crown Race Gear очищаются от заусенцев вручную, чтобы закруглить все острые углы как на зубчатой, так и на ведущей шестерне, чтобы устранить эти точки напряжения. Обработка REM ISF завершит полировку кромок и поверхностей для максимального предотвращения микротрещин.

Корона Race Gears Shaping

Для вырезания зубчатого венца и ведущей шестерни из кованой заготовки зубчатого колеса требуются высококвалифицированные операторы, работающие на современных станках с ЧПУ, настроенные с жесткими допусками и использующие точное программирование геометрии зубчатого колеса.Хотя этот процесс медленнее, сложнее и дороже, чем тот, который используется сегодня большинством производителей снаряжения, именно он делает Crown Race Gears таким эффективным, тихим и долговечным.



[Предыдущая страница: Ковка] [Следующая страница: Термическая обработка]

Концепция Gear Crowning

В зубчатой ​​промышленности шум и перекос шестерен — одни из самых распространенных проблем, с которыми сталкиваются производители. Относительно простое решение, которое производители зубчатых колес могут использовать для решения этих проблем, — это концепция, называемая коронацией зубчатых колес.

Что такое Gear Crowning?

«Коронация шестерни» предполагает изменение хордовой толщины зуба вдоль его оси. Эта модификация устраняет концевой подшипник, предлагая контактный подшипник в центре шестерни ». Источник: Design World

Устранение шума и перекоса шестерен

Gears могут создавать ненужный шум и вибрацию при соединении вместе. Звук металла о металл в сочетании с несоответствиями на некоторых производственных линиях, коррозией и естественным износом может привести к резким и скрипучим звукам.По мере того, как коробки передач становятся все меньше и меньше с развитием технологий, становится все труднее обслуживать эти шестерни, поскольку они естественным образом стареют и сохраняют качество на уровне, при котором шум и перекосы не становятся проблемой.

Используя такой процесс, как коронирование шестерни, вы можете уменьшить количество шума в зубчатой ​​паре, а также уменьшить вибрацию, что может привести к долговечности деталей вашей сборки. Еще одно распространенное применение корончатой ​​формы — это противодействие нагрузкам со смещением, которые обычно встречаются в консольных валах зубчатых колес.В этом случае коронка на выводе будет смещена к центру ширины передней части шестерни. Рассматривая вышеупомянутые варианты использования короны, а также другие способы, вы также повысите лояльность пользователей, когда ваши части переживут у конкурента.

Таблица типичного положения зуба (отведения) коронки

В приведенной выше таблице показан типичный формат для указания количества коронки на шестерне. Допуск свинца определяется требуемым уровнем качества зубчатой ​​передачи. Минимальный и максимальный допуски коронки определяются величиной смещения или чрезмерной торцевой нагрузки в системе.

Коронация шестерни при движении шестерни

Gear Motions может выполнять коронку зубчатых колес в рамках наших услуг по производству зубчатых колес с полным спектром услуг. Наш обширный спектр передовых услуг по производству зубчатых колес также включает прецизионное шлифование зубчатых колес и контроль зубчатых колес, чтобы гарантировать, что ваши продукты будут соответствовать самым строгим требованиям к производительности.

Чтобы узнать больше о процессе коронки шестерни или других методах гашения звука и вибрации, свяжитесь с Gear Motions прямо сейчас.

Шестерни и шестерни — Производитель конических зубчатых колес, спиральных, угловых, гипоидных, прямых конических зубчатых колес, шлицевых валов, качественных процессов проектирования, конкурентоспособных цен, своевременных поставок, соблюдения качества, новейших технологий обеспечивает лучшее качество шестерен

В В нашем интегрированном производственном цикле заготовка идет через различные процессы при преобразовании от сырья до конечного продукта.Каждый этап производственного цикла имеет встроенный проверки качества, которые гарантируют, что конечный продукт будет соответствовать всем необходимым параметрам качества.

Токарный участок

Здесь кованые заготовки подвергаются точной обработке. требования к чертежу на станках с ЧПУ.Необходимое вспомогательное оборудование для бурения, нарезание резьбы, протяжка, паз под ключ и т. д. также установлен.

Шестерня Отделение раскроя

Метод пятерки Глисона применяется для Спиральные конические шестерни, коронное колесо и шестерни изготовление.Наши продукты соответствуют AGMA стандарты. Шестерни нарезаются с помощью генерации или форматирования. метод и шестерни сделаны с использованием трех режущих кромок. Цикл Глисона.

Перед началом резки лезвия фрезы установлены на фрезерной головке и регулируются в радиальном направлении и в осевом направлении.

Переточка лезвий производится на станки для шлифования резцов специального назначения.


Прямой Конические шестерни нарезаются на станках с использованием Coniflex. Система. Эта система резки обеспечивает высокая производительность и хорошее качество поверхности.

Режущие лезвия затачиваются радиально и аксиально при заточке специальных фрез устройств.

Сплайн Зубофрезерование и нарезание резьбы:

Шлицы нарезаются на импортированные зубофрезерные станки. станки и резьба нарезана на импортных специальное резьбонарезное оборудование.

Шлифовальный цех

В рамках нашей недавней программы расширения мы установили новейшее оборудование для внутренних, цилиндрический сплайн и плоское шлифование.

Внутренний диаметр закаленной коронки колеса шлифуются, удерживая компонент в смоле линейные патроны для обеспечения точности готовая шестерня.

Термическая обработка отделение

Каждый компонент науглероживается газом в яме. типа печи, затем закалку в масле, электрическое обезжиривание и отпуск.Компонент затем подвергается дробеструйной обработке.

Для уменьшения деформации при закалке, Crown Колеса закалка под давлением, т.е. компонент, пока горячий, удерживается в штампе, изготовленном на заказ, и погружается в закалочное масло. Принимаются меры к тому, чтобы деталь всегда прижимается под контролируемым давлением, в то время как закаливается.

Некоторые компоненты охлаждаются до ниже нуля температуры, используя специальное приложение низкая температура оборудование, получить лучшая микроструктура. Некоторые компоненты заточены, чтобы обеспечить лучшую жизнь и контроль над стрессом.

Притирочный отдел

Для обеспечения плавного и бесшумного хода, шестерни и шестерни притираются после закалки. Притирка осуществляется спариванием на ходу. пары вместе в притирке Gleason Hypoid машина и подача жидкого абразива

составить под давлением в зубчатую пару. В соединение удаляет небольшое количество металла, так как шестерни вращаются, таким образом улучшая поверхность зуба и добиться желаемого рисунка контакта.


Полуфабрикат зубчатого венца для шлифовальной мельницы от китайского производителя, завода, завода и поставщика ECVV.com

Экспортные рынки: Южная Америка, Восточная Европа, Юго-Восточная Азия, Африка, Океания, Средний Восток, Восточная Азия
Место происхождения: Хэнань в Китае
Детали упаковки: мореходные пакеты или по договоренности в контракте

Технические характеристики

Полуфабрикат зубчатого венца для шлифовальной мельницы Информация:

  • Внешний диаметр составляет около 6000 мм, модуль упругости: 35, высота: 800 мм.
  • Это сделано методом литья и зубочистки.
  • Наша производственная мощность редуктора: модуль упругости от 2 до 50, внешний диаметр от 200 мм до 12 000 мм
  • Тип шестерни: может быть коническая шестерня, прямозубая шестерня, спирально-коническая шестерня, коническая шестерня с елочкой и так далее.
  • Мы производим как внутреннюю шестерню, так и внешнюю шестерню. Доступны литые зубчатые венцы и кованые шестерни.
  • Мы также можем изготовить различные виды шестерен по чертежам и спецификациям.
  • Мы производим шестерни, используемые для шаровых мельниц, вращающихся печей, роторных сушилок, сахарных мельниц, редукторов и т. Д.


Наше оборудование:

Для литья:

  • Нестандартная электродуговая печь 40т, 10т, 5т, 3т, 1,5т
  • Рафинирующая печь-ковш на 70 тонн
  • Среднечастотная плавильная печь 1т
  • Q76150B, Q3730, Q37100 крупногабаритная дробеструйная машина
  • Линия для производства формовочных изделий из песка на полимерной связке 10 т / ч


Для ковки:

  • Гидравлический пресс без ковочного масла 4000 т
  • Электрогидравлический молот 3т свободной ковки
  • Ф5М, Ф1.Кольцепрокатный стан с ЧПУ 2М
  • Манипулятор ковочный 50т, 3т
  • Зарядно-разгрузочная машина 10т, 3т

для термообработки:

  • Газовая нагревательная печь с тележкой 4,5 м * 8 м, 3,2 м * 8 м
  • Газовая нагревательная печь для помещений 3,5 м * 3 м, 2,5 м * 3 м
  • Двухкамерная газовая нагревательная печь 2,5 м * 3 м
  • 4M × 10M, 3.2 × 12M, 4.5 × 6M печь для термообработки горячим газом тележки
  • электропечь колодезная
  • Электропечь средней частоты 2т
  • Печь для термообработки 20т
  • 9.5 * 14М. 7 * 12M полностью управляемая компьютером газовая печь для термообработки
  • Закалочная печь с полным компьютерным управлением 2,5 м * 5 м


Для обработки и подъема:

  • CW61160 / 8m вертикальный токарный станок
  • C5235B Вертикальный токарный станок
  • CQ5263 / 1 вертикальный токарный станок
  • CW61100E / 5м вертикальный токарный станок
  • Станок сверлильно-фрезерный WD200
  • Станок напольный расточно-фрезерный Т6920D / L120 (2007)
  • Станок напольный расточно-фрезерный Т6922 / Л80 (2008)
  • ТК6920 / 120 Фрезерно-расточный станок с ЧПУ
  • Y31800C зубофрезерный станок
  • Зубофрезерный станок YK311300
  • Зубообрабатывающий станок Y51250
  • YK3113000-6-LK Зубофрезерный станок с ЧПУ
  • Кран мостовой 75 / 20т
  • Кран мостовой 200т
  • Кран мостовой 50т, 32т, 5т
У нас строгая система контроля качества.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *