Термообработка 09г2с: 09Г2С — Термообработка — Металлический форум

Содержание

Нетиповая термообработка сталей 09Г2С и ЕН36, в том числе с выдержкой в межкритическом интервале температур (МКИТ) Текст научной статьи по специальности «Технологии материалов»

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

МАТЕРІАЛОЗНАВСТВО

УДК 620.18.669.14.294.2

© Малинов Л.С.1, Бурова Д.В.2

НЕТИПОВАЯ ТЕРМООБРАБОТКА СТАЛЕЙ 09Г2С И ЕН36, В ТОМ ЧИСЛЕ С ВЫДЕРЖКОЙ В МЕЖКРИТИЧЕСКОМ ИНТЕРВАЛЕ ТЕМПЕРАТУР

(МКИТ)

Показана целесообразность проведения нетиповых термообработок сталей 09Г2С и ЕН36: нормализации с выдержкой в межкритическом интервале температур (МКИТ), а также закалки в воде и изотермической закалки из аустенитной области или МКИТ.

Ключевые слова: межкритический интервал температур (МКИТ), нормализация, закалка, механические свойства, феррит, мартенсит, бейнит.

Малінов Л.С., Бурова Д.В. Нетипова термообробка сталей 09Г2С і ЕН36, у тому числі з витримкою у міжкритичному інтервалі температур (МКІТ). Показана доцільність проведення нетипових термообробок сталей 09Г2С і ЕН36: нормалізації з витримкой у між критичному інтервалі температур (МКІТ), а також гартування у воді і ізотермічного гартування із аустенітної області або з МКІТ. Ключові слова: міжкритичний інтервал температур, нормалізація, гартування, механічні властивості, ферит, мартенсит, бейніт.

L.S. Malinov, D. V. Burova. Non-typical heat treatment of steels 09G2S and ЕН36, including heating in the inter-critical temperature interval (ITI). Usefulness of the nontypical heat treatments steels 09G2S and ЕН36: normalization with heating in the intercritical temperature interval (ITI) and quenching in water and isothermal tempering of austenitic region or ITI was shown.

Keywords: inter-critical temperature interval, normalization, quenching, mechanical properties, ferrite, martensite, bainite.

Постановка проблемы. Обычно листовые строительные стали не подвергаются у потребителя упрочняющей термообработке, а поставляются металлургическими комбинатами в горячекатаном, нормализованном, улучшенном состоянии или после контролируемой прокатки. В последние годы в связи с недостаточным количеством или повышенной стоимостью специально предназначенных для ремонтных целей конструкционных листовых сталей, вместо них используют строительные низколегированные стали. Однако они не обеспечивают требуемую долговечность деталей машин из-за сравнительно невысокого уровня прочностных свойств. В связи с этим необходимы разработки способов термообработки низкоуглеродистых низколегированных сталей, существенно повышающих их прочностные свойства при сохранении достаточной пластичности.

Анализ последних исследований и публикаций. В работах [1-3] показана возможность их повышения за счет получения в строительных сталях структуры мартенсита [1], игольчатого феррита [2] и бейнита [3]. При проведении соответствующих термообработок для получения этих структур температура аустенитизации была выше Ас3. В ряде случаев она составляла 980 и даже 1100°С, что требовало повышенных энергозатрат. Известно применение для низкоуглеродистых низколегированных сталей, используемых для глубокой вытяжки, закалки из МКИТ (Ас3»АсО [4]. Это обеспечивает получение в структуре наряду с ферритом 25-30% мартенсита, придающего материалу повышенную прочность при сохранении высокой пластичности. На-

1 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

2 аспирант, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

73

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

грев и выдержка в МКИТ приводит к образованию аустенита, наряду с которым в структуре сохраняется феррит и небольшое количество карбидов. При этом аустенит имеет химическую микронеоднородность, т.к. на его границе с карбидами концентрация углерода и других аустенитообразующих элементов существенно выше, чем в феррите. Это позволяет после закалки получить многофазную микронеоднородную структуру мартенсита или бейнита с широким спектром содержания углерода и легирующих элементов, сохранить феррит, небольшое количество карбидов и в ряде случаев остаточный аустенит, способный претерпевать при нагружении динамическое деформационное мартенситное превращение. Последнее также играет важную роль в получении повышенного уровня предела прочности и относительного удлинения [5]. В работах [6, 7] показана целесообразность нормализации с нагревом в МКИТ специально разработанных для этого строительных сталей 09Г2СЮЧ и 09ХГ2СЮЧ. Проведены исследования по влиянию изотермической закалки из МКИТ ряда конструкционных сталей на механические свойства, показавшие возможность получения такого их сочетания, которое не достижимо обычными способами термообработки [8, 9].

В работе [10] предложено при проведении термообработки сталей с нагревом в МКИТ применять комбинированный нагрев: сначала- в МКИТ с регламентированной выдержкой, а затем- кратковременно в аустенитную область. Это позволяет, если требуется, исключить после закалки присутствие в структуре феррита, снижающего прочностные свойства, и сохранить микронеоднородность химического состава, полученную предыдущим нагревом в МКИТ. Показано также положительное влияние предварительной перед выдержкой в МКИТ аустенитизации на механические свойства ряда сталей [11].

Цель статьи — изучение влияния термообработок, в том числе включающих выдержку в МКИТ, на микроструктуру и механические свойства сталей 09Г2С и ЕН36.

Изложение основного материала. Материал и методика исследований. Объектом исследований служили, применяемые в промышленности стали 09Г2С и ЕН36 (табл. 1).

Таблица 1

Химический состав и температура критических точек исследованных сталей

Марка стали С Si Mn Содержание леги рующих элементов, % Ас1 Ас3

Cu V Cr Ni Nb Ti P S

не более

09Г2С 0,10 0,6 1,5 0,30 — 0,3 0,3 — — 0,025 0,030 725 860

ЕН36 0,11 0,3 1,25 0,02 0,08 0,03 0,02 0,04 0,015 0,015 0,003 740 860

Обычно сталь 09Г2С применяется в горячекатаном, нормализованном, реже в улучшенном состоянии, ЕН36 — после контролируемой прокатки.0,2, МПа ав, МПа 5, %

09Г2С (лист толщиной 10-20 мм) Г орячекатаное состояние 345 490 21

Нормализация 345 500 30

Улучшение 370 500 19

ЕН36 (лист толщиной 6-30 мм) Контролируемая прокатка 385 488 18

Различные виды термообработки проводили с нагревом в аустенитную область, а также с нагревом в МКИТ. Охлаждающей средой служила вода. В случае изотермической закалки охлаждение до температуры изотермы проводилось в воде, а выдержка осуществлялась в печи.

Проводились металлографические исследования. Механические свойства на растяжение определялись по ГОСТ 1497-84 на образцах диаметром 5 мм с расчетной длиной 30 мм, на

74

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

ударную вязкость — по ГОСТ 9454 на образцах с U-образным надрезом.

Результаты исследований.

Нормализация исследованных сталей по типовому режиму и с выдержкой в МКИТ.

Стали 09Г2С и ЕН36 нормализовались по типовому режиму с нагревом в аустенитную область и после нагрева и выдержки 60 мин. в МКИТ при различных температурах. На рис. 1 приведены механические свойства стали 09Г2С после нормализации с различных температур.

740 760 800 840 900

Температура, оС

Рис. 1 — Механические свойства стали 09Г2С после нормализации с различных

температур

Из него следует, что при повышении температуры в МКИТ прочностные характеристики снижаются, а пластические возрастают. При этом после выдержки при температурах 740 и 760°С, которые соответственно, на 30 и 50°С выше Асі уровень прочностных свойств значительно выше, чем после нормализации с 920°С, а пластические характеристики и ударная вязкость сохраняются на достаточном уровне. Так сталь 09Г2С после нормализации с нагревом на 760°С (выдержка 60 мин.) имеет: а0,2= 420 МПа, ов= 590 МПа, 5 = 22%, у = 60%, KCU = 1,9 МДЖ/м2, а после нормализации с 920°С (выдержка 20 мин.): о0,2= 350 МПа, ов= 530 МПа, 5 = 28%, у = 66%, KCU = 2,1 МДЖ/м2.

Повышенный уровень прочностных свойств после нормализации с температур, незначительно превышающих Ас1, обусловлен дополнительным измельчением зерна, а также перераспределением углерода и марганца между а- и у- фазами и обогащением последней этими элементами. Следствием этого является повышение устойчивости переохлажденного аустенита по отношению к распаду с образованием феррито- карбидной смеси (ФКС), которая образуется при более низких, чем при охлаждении из аустенитной области температурах. В результате ФКС более дисперсна и содержит повышенное количество карбидов. Достаточный уровень пластичности при нормализации из МКИТ обусловлены присутствием в структуре большого количества феррита, очищенного от углерода и азота, упрочняющих его. При нормализации стали ЕН36 наблюдается та же закономерность в изменении механических свойств от температуры нагрева, что и для стали 09Г2С.

В табл. 3 приведены механические свойства стали ЕН36 после нормализации с 920°С (выдержка 20 мин.) и с 780°С (выдержка 60 мин.).

75

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

Таблица 3

Механические свойства стали ЕН36 после различных обработок

№ образца Обработка Механические свойства

Со,2, МПа ств, МПа 5, % V, % KCU, МДЖ/м2

1 Нормализация с нагревом на 920°С (20 мин.) 352 448 27 64 1,5

2 Нормализация с нагревом на 780°С (60 мин.) 375 500 33 67 1,9

3 Нормализация с предварительным нагревом на 780°С (60 мин.) и последующей кратковременной аустенитизацией при 920°С (5 мин.) 389 550 29 68 1,7

Из нее следует, что в последнем случае свойства выше, чем в первом. Еще в большей степени повысить механические свойства стали ЕН36 удается проведением нормализации с нагревом и выдержкой в МКИТ и последующей кратковременной (5 мин.) аустенитизации при 920°С (табл. 3). Это можно объяснить дополнительным измельчением зерна при сохранении химической микронеоднородности, полученной выдержкой в МКИТ. Следует подчеркнуть, что нагрев и выдержка в МКИТ уменьшают перлитную полосчатость по сравнению с горячекатаным состоянием (рис. 2). Приведенные данные показывают целесообразность нормализации из МКИТ, что требует меньших энергозатрат, чем типовая термообработка.

а

б

в

Рис. 2 — Микроструктура стали 09Г2С (х500х1,4): а — исходное горячекатаное состояние; б — нормализация с нагревом на 760°С, 60 мин.; в — нормализация с нагревом на 920°С, 20 мин.

76

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

Закалка исследованных сталей из МКИТ и аустенитной области. Для сталей 09Г2С и ЕН36 были выбраны следующие температуры нагрева под закалку: в МКИТ: 760, 800, 840°С и из аустенитной области: 920°С. Охлаждающей средой служила вода. С повышением температуры нагрева под закалку в МКИТ и особенно после перехода в аустенитную область, прочностные характеристики увеличиваются, а пластичность и ударная вязкость снижаются (табл.0,2, МПа ав, МПа 5, % V, % KCU, МДЖ/м2

09Г2С 760 675 884 17 65 1,5

800 832 956 13 54 1,3

840 1032 1179 11 52 0,9

920 1125 1214 10 50 0,8

ЕН36 760 625 832 16 63 1,4

800 810 938 14 58 1,3

840 990 1150 12 54 1,0

920 1020 1190 11 52 0,9

Это объясняется увеличением количества аустенита в структуре сталей при нагреве до все более высоких температур и, соответственно мартенсита после закалки, несмотря на уменьшающуюся в нем концентрацию углерода. При закалке из МКИТ следует учитывать влияние на механические свойства времени выдержки.

В табл. 5 приведены механические свойства стали 09Г2С после закалки из МКИТ с 760 и 800°С после выдержки 30,60 и 90 мин.

Таблица 5

Влияние времени выдержки при температурах нагрева в МКИТ на 760 и 800°С

на механические свойства стали 09

Температура нагрева, °С Время выдержки, мин. CT0A МПа °в, МПа 5, % V, % KCU, МДЖ/м2

760 30 713 898 15 63 1,3

60 675 884 17 72 1,5

90 668 815 14 66 1,2

800 30 856 986 10 50 1,1

60 832 956 13 54 1,3

90 792 926 14 56 1,4

Из полученных данных следует, что увеличение времени пребывания при этих температурах образцов снижает прочностные характеристики и либо неоднозначно влияет на пластичность и ударную вязкость, либо повышает их. Согласно данным [12] при нагреве в МКИТ, образующийся в начальный момент аустенит обогащен углеродом по сравнению с его равновесной концентрацией, что должно привести к образованию после закалки мартенсита с повышенным содержанием углерода. При увеличении продолжительности выдержки образцов при температурах МКИТ содержание углерода в аустените и, соответственно, после закалки в мартенсите снижается в направлении, приближающему сталь к равновесному состоянию. Для полного выравнивания химического состава аустенита и мартенсита требуется длительная выдержка (более 3 часов). При необходимости в исследованных сталях получить наиболее высокий уровень прочностных свойств их следует закаливать с 840 или даже 920°С. В этом случае уровень получаемых механических свойств близок к таковому у ряда среднеуглеродистых сталей после улучшения. Это следует отметить в связи с тем, что в справочной и учебной литературе не рассматривается возможность повышения прочностных свойств исследуемых сталей проведением закалки. Между тем, она после нагрева в МКИТ или аустенитную область позволяет использо-

77

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

вать низкоуглеродистые низколегированные стали по новому назначению, а именно, вместо улучшаемых для деталей небольшого сечения. Это согласуется с данными работ [1, 2]. Следует также отметить, что закалка из МКИТ может заменить закалку из аустенитной области и последующий высокий отпуск, поскольку обеспечивает более высокий уровень прочностных свойств, при достаточной для многих случаев пластичности и ударной вязкости. Соответствующие данные приведены для стали 09Г2С и ЕН36 в табл. 6.

Таблица 6

Механические свойства стали 09Г2С и ЕН36 после различных режимов термообработки

Сталь Режим термообработки Механические свойства

^0,2, МПа ав, МПа 5, % V, % KCU, МДЖ/м2

09Г2С Закалка: 920°С, 20 мин., вода; отпуск 650°С, 60 мин. 589 650 18 68 1,5

Закалка: 780°С, 60 мин., вода 775 884 17 64 1,4

Закалка: 780°С, 60 мин., вода + 920°С, 5 мин., вода 780 930 15 60 1,3

Закалка: 920°С, 20 мин., вода + 780°С, 60 мин., вода 790 910 17 63 1,4

ЕН36 Закалка: 920°С, 20 мин., вода; отпуск 650°С, 60 мин. 585 695 17 65 1,5

Закалка: 780°С, 60 мин., вода 615 805 15 59 1,4

Закалка: 780°С, 60 мин., вода + 920°С, 5 мин., вода 733 908 16 62 1,6

Закалка: 920°С, 20 мин., вода + 780°С, 60 мин., вода 683 824 17 60 1,5

На сталях 09Г2С и ЕН36 показано, что предварительная закалка из аустенитной области (920°С, 20 мин.) позволяет повысить уровень прочностных свойств после повторной закалки из МКИТ (780°С, 60 мин.) (табл.6). Это можно объяснить ускорением перераспределения углерода и легирующих элементов между а- и у- фазами, дополнительным измельчением зерна и образованием субструктуры. Более высокий уровень прочностных свойств при повышенной пластичности и ударной вязкости получен после закалки с предварительным нагревом и выдержкой в МКИТ (780°С 60 мин.) и последующей кратковременной аустенитизации при 920°С, 5 мин. (табл. 6). Данный результат обусловлен устранением феррита из структуры, дополнительным ее диспергированием при сохранении микронеоднородности в распределении углерода и других элементов, полученной при закалке из МКИТ.

Изотермическая закалка исследованных сталей. Данные в литературе по изотермической закалке строительных сталей немногочисленны. В работе [3] приведены результаты исследова-

78

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

ний изотермической закалки из аустенитной области стали 10Г2ФБ. Полученные механические свойства соответствуют классу прочности Х 70 (оо,2= 500-600 МПа, ов= 600-700 МПа, 5 > 20%, у = 60-70%). Данные по влиянию изотермической закалки по аналогичному режиму, но только из МКИТ, на стали 09Г2С и ЕН36 приведены в табл. 7.

Таблица 7

Свойства сталей 09Г2С и ЕН36 после изотермической закалки

Сталь Режим термообработки Механические свойства

CT0A МПа °в, МПа 5, % % KCU, МДЖ/м2

09Г2С н. 920°С, в.20 мин., охлаждение в воде до 500°С, в. 60 мин., воздух 685 759 16 66 1,30

н. 760°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°С, в. 10 мин., воздух 463 561 20 74 1,50

н. 760°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 30 мин, воздух 478 580 22 76 1,68

н. 760°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 60 мин, воздух 490 610 20 72 1,48

ЕН36 н. 920°С, в. 20 мин., охлаждение в воде до 500°С, в. 60 мин., воздух 556 704 17 74 1,30

н. 760°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 10 мин, воздух 474 573 23 77 1,70

н. 760°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 30 мин, воздух 489 590 25 78 1,80

н. 760°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 60 мин, воздух 503 615 21 76 1,75

н. 760°С, в. 60 мин., н. 920°С, в. 5 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 30 мин, воздух 523 708 22 77 1,70

н. 920°С, в. 20 мин., вода, н. 780°С, в. 60 мин., охлаждение в воде до 500°, в. 60 мин, воздух 630 740 18 62 1,60

Примечание: н. — нагрев, в. — выдержка.

Из полученных данных следует, что после изотермической закалки с нагревом в аустенитную область (920°С, 20 мин.), охлаждения в воде до 500°С, выдержки при этой температуре 60 мин., охлаждения на воздухе у сталей 09Г2С и ЕН36 могут быть получены прочностные свойства, соответствующие категории Х70, но относительное удлинение несколько ниже требуемого уровня. Изотермическая закалка из МКИТ обеспечивает более высокий уровень пластических характеристик по сравнению с аналогичной закалкой из аустенитной области, но при этом у стали 09Г2С ниже, чем требуется для категории Х70, прочностные характеристики. Увеличение продолжительности изотермической выдержки при 500°С от 10 до 60 мин. повы-

79

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

шает прочностные свойства при сохранении хорошей пластичности и ударной вязкости. При этом у стали ЕН36 обеспечивается уровень свойств соответствующий категории Х70.

Дополнительная кратковременная аустенитизация при 920°С, 5 мин. после выдержки в МКИТ стали ЕН36 позволяет после изотермической закалки от этой температуры с выдержкой при 500°С повысить прочностные свойства до более высокого уровня, чем это достигнуто увеличением продолжительности изотермической выдержки при 500°С. При этом сохраняется повышенная пластичность и ударная вязкость (табл. 7). Это можно объяснить дополнительным измельчением зерна и исключением из структуры феррита. Высокий уровень механических свойств в стали ЕН36 получен после предварительной закалки в воде из аустенитной области и последующей изотермической закалки с нагревом в МКИТ. Хорошее сочетание механических свойств после изотермической закалки обусловлено получением наряду с ферритом низкоуглеродистого нижнего бейнита, обладающего повышенной прочностью и пластичностью. Не исключено присутствие на его границах тонких прослоек аустенита, повышающих пластичность стали.

Выводы

1. Нормализация сталей 09Г2С и ЕН-36 с нагревом и выдержкой в МКИТ по рациональному режиму позволяет получить более высокий уровень механических свойств, чем после нормализации с нагревом в аустенитную область.

2. Закалка исследованных сталей из МКИТ с температур близких к Ас3 или выше нее позволяет получить уровень механических свойств, близкий к таковому у среднеуглеродистых улучшаемых сталей после закалки и высокого отпуска. Это в ряде случаев позволяет для деталей небольшого сечения заменить их низкоуглеродистыми низколегированными сталями. С повышением температуры нагрева под закалку в МКИТ при постоянной выдержке прочностные свойства возрастают, а пластичность и ударная вязкость снижаются из-за увеличения в структуре количества мартенсита и снижения доли феррита. Увеличение выдержки с 30 до 90 мин. при выбранной температуре в МКИТ снижает прочностные свойства и либо неоднозначно влияет на пластичность и ударную вязкость, либо повышает их. Могут быть выбраны режимы нагрева и выдержки в МКИТ исследованных сталей, обеспечивающие после закалки уровень механических свойств, позволяющий заменить закалку из аустенитной области и последующий высокий отпуск, что уменьшает энергозатраты на проведение термообработки. В стали ЕН36 изотермическая закалка из МКИТ позволяет получить уровень свойств категории Х70.

3. Изотермическая закалка из МКИТ с переохлаждением до 500°С и выдержкой при этой температуре позволяет получить при более низких прочностных свойствах более высокие значения пластичности и ударной вязкости, чем после аналогичной термообработке из аустенитной области.

4. Кратковременная аустенитизация после выдержки в МКИТ при проведении нормализации и закалки позволяет повысить прочностные характеристики и сохранить на требуемом уровне характеристики пластичности и ударной вязкости. Близкий результат обеспечивает предварительная закалка из аустенитной области, проведенная перед термообработкой с нагревом и выдержкой в МКИТ.

Список использованных источников:

1. Малинов Л.С. Повышение прочностных свойств строительных сталей нетрадиционной для них термообработкой / Л.С.Малинов, А.С. Рубец // Металлургическая и горнорудная промышленность. — 2004. — №2. — С. 79-81.

2. Большаков В.И. Влияние продолжительности гомогенизирующей выдержки и последующей деформации на структуру игольчатого феррита в малоуглеродистых сталях 09Г2С и 10Г2ФБ / В.И. Большаков, Г.М. Воробьев, Г.Д. Сухомлин // Сб. науч. трудов. Вып. 26, ч.1 -Дн-вск: РИА «Днепр — VAL». — 2004. — 376 с.

3. Бекетов О.В. Особливості процесів структуроутворення і розробка параметрів зміцнення сталі 10Г2ФБ / О.В. Бекетов. — Автореф. дис. На здобуття наук. ступ. канд. техн. наук по спец. 05.02.01. — матеріалознавство. — 2004. — 20 с.

80

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

4. Голованенко С.А. Двухфазные низколегированные стали / С.А. Голованенко, Н.М. Фон-штейн. — М.: Металлургия. — 1986. — 207 с.

5. Малинов Л.С. Структура и свойства экономнолегированных марганцевих стале / Л.С. Ма-линов, А.П. Чейлях, Е.Л. Малинова // Металлы. — 1993. — №1. — С. 106-111.

6. Егорова С.В. Возможности и перспективы использования межкритической нормализации для упрочнения низколегированных сталей и сварных конструкций / С.В. Егорова, Ю.А. Стеренбоген, А.В. Юрчишин и др. // Автоматическая сварка. — 1983. — № 12. — С. 7-13.

7. Егорова С.В. Межкритическая нормализация — способ упрочнения сварных конструкций /

С.В. Егорова, А.В. Юрчишин, А.И. Кренделева и др. // Автоматическая сварка. — 1992. -№4. — С. 24-28.

8. Петруненков А.А. Термическая обработка низколегированных сталей для получения фер-ритно-аустенитно-бейнитной структуры / А.А. Петруненков // Физика металлов и металловедение. — 1991. — № 5. — С. 93-98.

9. Малинов Л.С. Повышение свойств сталей и высокопрочного чугуна получением в них многофазных структур, включающих бейнит и метастабильный аустенит / Л.С. Малинов // Металл и литье Украины. — 2004. — №7. — С. 8-10.

10. Малинов Л.С. Структура и свойства Fe — Cr — Mn сталей после закалки с предварительным нагревом в межкритический интервал температур / Л.С. Малинов, А.П. Чейлях // МиТОМ. -1990. — С. 45-47.

11. Малинов Л.С. Способы термообработки сталей с нагревом в межкритический интервал температур (МКИТ) для повышения их механических свойств / Л.С. Малинов, О.А. Васен-ко, Д.В. Малинова // Металл и литье Украины. — 2012. — №1. — С. 18-22.

12. Дьяченко С.С. Особенности структур неполной перекристаллизации и их влияние на свойства сталей / С.С. Дьяченко, О.П. Фоменко // МиТОМ. — 1970. — №1. — С. 9-11.

Bibliography:

1. Malinov L.S. Improvement of strength properties of construction steels non-typical for them heat treatment / L.S. Мalinov, A.S. Rubec / Metallurgical and mining industry. — 2004. — №2. — Р. 7981. (Rus.)

2. Bolshakov V.I. A homogenizing influence of duration of exposure and subsequent deformation on the structure of acicular ferrite in low-carbon steels 09G2S and 10G2FB / V.I. Bolshakov,

G.M. Vorobiev, G.D. Sukhomlin // Collecsion. of scint. works. production 26, p.1 — Dnepropetrovsk: RIA «Dnepr — VAL». — 2004. — 376 р. (Rus.)

3. Beketov A.V. Peculiarities of processes of structure formation and development of parameters strengthening steel 10G2FB / A.V. Beketov. — Abstract of dissertation on competition of Sciences. degree candidate of technical Sciences on speciality. 05.02.01. — materials science. — 2004. — 20 р. (Ukr.)

4. Golovanenko S.A. Two-phase low-alloy steel / S.A. Golovanenko, N.M. Fonshteyn. — M: Metallurgy. — 1986. — 207 p. (Rus.)

5. Malinov L.S. Structure and properties sparingly alloyed manganese steel / L.S. Malinov, A.P. Cheylyah, E.L. Malinova // Metals. — 1993. — №1. — Р. 106-111. (Rus.)

6. Egorova S.V. Opportunities and prospects of using intercritical normalization for hardening of low-alloyed steels and welded structures / S.V. Egorova, Y.A. Sterenbogen, A.V. Yurchyshyn etc.. // Automatic welding. — 1983. — № 12. — Р. 7-13. (Rus.)

7. Egorova S.V. Intercritical normalization — a way of hardening of welded structures / S.V. Egorova, A.V. Jurchishin, A.I. Krendeleva and others // Automatic Welding. — 1992. — № 4. — P. 24-28. (Rus.)

8. Petrunenko A.A. Heat treatment of low alloy steels for obtaining austenitic-ferritic-bainitic structure / A.A. Petrunenko // Physics of metals and metallography. — 1991. — № 5. — P. 93-98. (Rus.)

9. Malinov L.S. Improving the properties of steel and ductile iron in them obtaining multiphase structures including bainite and metastable austenite /L.S. Malinov // Metal and casting of Ukraine. — 2004. — № 7. — P. 8-10. (Rus.)

10. Malinov L.S. Structure and properties of Fe — Cr — Mn after hardening steels with preliminary heating in the intercritical temperature interval / L.S. Malinov, A.P. Cheylyah // Metals and heat treatment of metals. — 1990. — Р. 45-47. (Rus.)

81

ВІСНИК ПРИАЗОВСЬКОГО ДЕРЖАВНОГО ТЕХНІЧНОГО УНІВЕРСИТЕТУ 2013р. Серія: Технічні науки Вип. 27

ISSN 2225-6733

11. Malinov L.S. Ways of heat treatment of steels with heating in the intercritical temperature interval of temperatures (ITI) to improve their mechanical properties / L.S. Malinov, O.A. Vasenko,

D.V Malinova // Metal and casting of Ukraine. — 2012. — №1. — C. 18-22. (Rus.)

12. Dyachenko S.S. Features structures incomplete recrystallization of their influence on the properties of steel / S.S. Dyachenko, O.P. Fomenko // Metals and heat treatment of metals. — 1970. -№1. — P. 9-11. (Rus.)

Рецензент: А.И. Троцан

д-р техн. наук, проф. ГВУЗ «ПГТУ»

Статья поступила 05.07.2013

УДК 669.112.227.346.2

Чейлях Я.А.1, Чейлях А.П.2, Кривенко О.В.3, Шейченко Г.В.4

МОДЕЛИРОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ЛЕГИРУЮЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ТОЧКУ Мн И ФАЗОВЫЙ СОСТАВ НАПЛАВЛЕННЫХ Fe-Cr-Mn МЕТАСТАБИЛЬНЫХ СТАЛЕЙ

Выполнен анализ влияния легирующих элементов (Cr, Mn, Si, C) на положение т. Мн в сталях системы легирования Fe-Cr-Mn. Разработана физико-математическая модель их влияния на точку Мн, получаемый фазовый состав и метастабильность аустенита, от которых зависит развитие деформационного мартенситного превращения при испытаниях и свойства наплавленного металла и сталей аустенитного, аустенитно-мартенситного и мартенситно-аустенитного классов.

Ключевые слова: модель, легирование, аустенит, мартенсит, точка Мн, метастабильность, фазовый состав.

Чейлях Я.О., Чейлях О.П., Кривенко О.В., Шейченко Г.В. Моделювання впливу легуючих елементів на точку Мн і фазовий склад наплавлених Fe-Cr-Mn метастабільних сталей. Виконаний аналіз впливу легуючих елементів (Cr, Mn, Si, C) на положення точку Мн в сталях системи легування Fe-Cr-Mn. Розроблена фізико-математична модель їх впливу на т. Мн, отримуваний фазовий склад і метастабі-льність аустеніту, від яких залежить розвиток деформаційного мартенситного перетворення при випробуваннях і властивості наплавленого металу і сталей аустенітного, аустенітно-мартенситного і мартенситно-аустенітного класів.

Ключові слова: модель, легування, аустеніт, мартенсит, точка Мн, метастабіль-ність, фазовий склад.

Ya.O. Cheiliakh, O.P. Cheiliakh, O.V. Krivenko, G.V. Sheichenko. The modeling of influence alloying elements on point Ms and phase composition of surfacing Fe-Cr-Mn metastable steels. The analysis of influence of alloying elements (Cr, Mn, Si, C) is executed on position of point Ms in the steels of the systems alloying Fe-Cr-Mn. The physical-mathematical model of their influence on point Ms, getting of phase composition and metastable of austenite, on which the development deformation induced martensite transformation at tests and properties of surfacing metal and steels of austenitic, austenite-martensite and martensite-austenite classes depends is developed.

Keywords: model, alloying, austenite, martensite, point Ms, metastability, phase composition.

1 канд. техн. наук, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

2 д-р техн. наук, профессор, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

3 канд. техн. наук, доцент, ГВУЗ «Приазовский государственный технический университет», г. Мариуполь

4 канд. техн. наук, ПАО «ММК имени Ильича», г. Мариуполь

82

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМОВ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ НА СТРУКТУРУ И МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ГОРЯЧЕКАТАНЫХ ТРУБ, ИЗГОТОВЛЕННЫХ ИЗ СТАЛИ 09Г2С*

В. В. Ивашко, ФТИ НАН Беларуси, О. М. Кириленко, РУП «БМЗ», И. И. Вегера, ФТИ НАН Беларуси, Д. А. Семенов, РУП «БМЗ»

108 / В. В. Ивашко, ФТИ НАН Беларуси, О. М. Кириленко, РУП «БМЗ», И. И. Вегера, ФТИ НАН Беларуси, Д. А. Семенов, РУП «БМЗ» Investigations on influence of heating temperature, cooling regimes and steady

Подробнее

5 (58) 2008 Системные технологии

УДК 620.17 Х.А. Аскеров НЕКОТОРЫЕ ОСОБЕННОСТИ РАСТВОРИМОСТИ КАРБИДНОЙ ФАЗЫ В СТРОИТЕЛЬНЫХ СТАЛЯХ 09Г2ФБ И 10Г2ФБ ПРИ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ Успехи теоретического металловедения и физики металлов в

Подробнее

Задание. Основные сведения. Белые чугуны

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА 5 МИКРОСТРУКТУРНЫЙ АНАЛИЗ И СВОЙСТВА ЧУГУНОВ Цель работы 1. Изучить природу превращений в чугунах при охлаждении. 2. Изучить микроструктуру и механические свойства чугунов. Задание

Подробнее

Контрольные вопросы для самопроверки

Контрольные вопросы для самопроверки 1.1. Строение металлов и сплавов. Кристаллизация металлов 1. В чем сущность металлического типа связи? 2. Что такое полиморфизм? 3. Что такое параметр кристаллической

Подробнее

по направлению «Металлургия»

Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования «Санкт-Петербургский политехнический университет Петра Великого» ПРОГРАММА вступительных экзаменов магистерских программ

Подробнее

ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО

УДК 669.714 ЛИТЕЙНОЕ ПРОИЗВОДСТВО А.Г. СЛУЦКИЙ, канд. техн. наук, В.А. ШЕЙНЕРТ, В.А. СМЕТКИН, канд. пед. наук, А.А. АНДРУШЕВИЧ, канд. техн. наук, И.Л. КУЛИНИЧ (БНТУ) ОСОБЕННОСТИ МОДИФИЦИРОВАНИЯ СЕРОГО

Подробнее

МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ. МЕТАЛЛУРГИЯ

МЕТАЛЛОВЕДЕНИЕ. МЕТАЛЛУРГИЯ УДК 669.15 194.55:621.785.3 Б. И. БЕРЕЖКО*, канд. техн. наук, М. И. ОЛЕНИН*, канд. техн. наук, В. И. ГОРЫНИН*, д-р техн. наук, В. И. СТОЛЬНЫЙ*, канд. техн. наук ПОВЫШЕНИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

Подробнее

В.А.Луценко, М.Ф.Евсюков, А.И.Сивак, В.А.Маточкин*, О.М.Кириленко*, Д.Н. Андрианов*

УДК 669.017:669.15 194.56:669.045 155 В.А.Луценко, М.Ф.Евсюков, А.И.Сивак, В.А.Маточкин*, О.М.Кириленко*, Д.Н. Андрианов* Институт черной металлургии НАН Украины, *РУП «Белорусский металлургический завод»

Подробнее

ОТЗЫВ актуальной комплекса задач

ОТЗЫВ официального оппонента на диссертационную работу Удода Кирилла Анатольевича «Управление структурой коррозионностойких сталей мартенситного, мартенситноаустенитного и ферритного классов для повышения

Подробнее

О.В. Афанасьева, канд. техн. наук, Н.А. Лалазарова, канд. техн. наук, Е.Г. Попова, канд. техн. наук, Н.П. Пенкина

72 УДК620.378.325 О.В. Афанасьева, канд. техн. наук, Н.А. Лалазарова, канд. техн. наук, Е.Г. Попова, канд. техн. наук, Н.П. Пенкина ЛАЗЕРНАЯ ЗАКАЛКА СТАЛЕЙ В РАЗЛИЧНОМ ИСХОДНОМ СОСТОЯНИИ При термическом

Подробнее

ОБЪЕКТ ИССЛЕДОВАНИЯ ЦЕЛЬ ИССЛЕДОВАНИЯ

ОБЪЕКТ ИССЛЕДОВАНИЯ Для проведения технической экспертизы НКТ Ø73х5,5мм с внутренним эмалированным покрытием, ЗАО Торговый Дом «КАПСТРОЙ» в ООО «Самарский ИТЦ» были предоставлены 6 патрубков длиной по

Подробнее

ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ОСВОЕНИЯ ДИСЦИПЛИНЫ

Программа составлена на основе федерального государственного образовательного стандарта высшего образования (уровень подготовки кадров высшей квалификации) по направлению подготовки 22.06.01 Технологии

Подробнее

Термическая обработка сталей и сплавов

Термическая обработка сталей и сплавов Лекция 1 Разработчик к.т.н., доцент кафедры Металлургия черных ЮТИ ТПУ Д.В. Валуев Свойства сплава зависят от его структуры. Основным способом, позволяющим изменять

Подробнее

СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ТРАНСПОРТУ

СОВРЕМЕННЫЕ ТЕХНОЛОГИИ ТРАНСПОРТУ УДК 629.421 С. И. Губенко Национальная металлургическая академия Украины ПОВЫШЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ХАРАКТЕРИСТИК КОЛЕСНОЙ СТАЛИ Изучены характеристики

Подробнее

OPENGOST.RU Портал нормативных документов

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ГОСТ 9399-81 ФЛАНЦЫ СТАЛЬНЫЕ РЕЗЬБОВЫЕ НА Р у 20-100 МПа (200-1000 кгс/см 2 ) ТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ИПК ИЗДАТЕЛЬСТВО СТАНДАРТОВ Москва МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ ФЛАНЦЫ СТАЛЬНЫЕ

Подробнее

А.Ю.Путноки*, В.Т.Тилик*, В.Г.Иванченко**, В.З.Куцова***, Т.В.Котова***, А.А.Черноиваненко***

УДК 669.017:669.15-194.018.26 196 А.Ю.Путноки*, В.Т.Тилик*, В.Г.Иванченко**, В.З.Куцова***, Т.В.Котова***, А.А.Черноиваненко*** СТРУКТУРА, РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ И СВОЙСТВА ГОРЯЧЕКАТАНОЙ ЛИСТОВОЙ НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ

Подробнее

Тульское кузнечное предприятие «Сталь» — Производство

1) Контроль поковок проводится эхо-методом и зеркально-теневым методом.

Допускается использование других методов при условии выявления недопустимых дефектов. Контроль зеркально-теневым методом осуществляется путем  наблюдения за ослаблением амплитуды донного сигнала

2) Схемы прозвучивания поковок различной геометрической формы  устанавливаются технической документацией на контроль.

3) Схема прозвучивания поковок в полном объеме устанавливается таким образом, что бы каждый элементарный объем металла был прозвучен в трех взаимно перпендикулярных направлениях или близких к ним. При этом поковки прямоугольного сечения прозвучиваются прямым преобразователем с трех перпендикулярных граней.Цилиндрические поковки прозвучиваются прямым преобразователем с торцевой и боковой поверхности, а так же наклонным преобразователем с боковой поверхности в двух направлениях, перпендикулярных образующей(хордовое прозвучивание.)

4) На чертеже приведены примеры схем  прозвучивания в полном объеме поковок простой геометрической формы, знаком ↓ указано направление излучения прямого искателя, знаком  ← → — направления движения и ориентация наклонного  искателя.

5) Контроль проводят путем сканирования преобразователем поверхностей поковок, определяемых заданной схемой прозвучивания.

Скорость и шаг сканирования устанавливаются технической документацией на контроль. Массивные и крупнозернистые поковки рекомендуются прозвучивать на частотах 0,5-2,0 МГц.

Примеры прозвучивания поковок простой формы:

6) Уровень фиксации и браковочный уровень должны соответствовать уровням, установленным технической документацией на поковки, с погрешностью не более ±2 дБ.

7) Поиск дефектов проводят на поисковой чувствительности, которую устанавливают:

при ручном контроле – на 6 дБ выше уровня фиксации;

при автоматическом контроле – таким , что бы дефект, подлежащий фиксации, выявлялся не менее 9 раз и 10 опытных розвучиваний

8) При контроле фиксируют участки, в которых наблюдается хотя бы один из следующих признаков дефектов: отраженный сигнал, амплитуда которого равна или превышает заданный уровень фиксации;

Ослабление донного сигнала или ослабление прошедшего сигнала до или ниже заданного уровня фиксации.

 

Примеры

Lorem ipsum dolor sit amet, consectetur adipisicing elit, sed do eiusmod tempor incididunt ut labore et dolore magna aliqua. Ut enim ad minim veniam, quis nostrud exercitation ullamco laboris nisi ut aliquip ex ea commodo consequat. Duis aute irure dolor in reprehenderit in voluptate velit esse cillum dolore eu fugiat nulla pariatur. Excepteur sint occaecat cupidatat non proident, sunt in culpa qui officia deserunt mollit anim id est laborum.

АО ВНИИПТхимнефтеаппаратуры — Примеры проведения ТО

Тип
изделия

Параметры аппаратов

Режимы термообработки

Место
проведения

Диаметр, м

Высота, м

Толщина стенки, мм

Масса, т


Материал

Температура нагрева, °С

Время выдержки, ч

Скорость нагрева, °С/ч

Скорость охлаждения, °С/ч

1

Сосуд гильзованный

2,16

6,46

80

30

12ХМ; 15ХМ

600-650

4

40

30

Волгограднефтемаш

2

Коксовая камера

4,6

27,0

36

98

09Г2С+08Х13

500-640

6

20-57

17-24

Красноводский НПЗ

3

Коксовая камера

5,5

27,0

56

198

09Г2С+08Х13

590-650

6

57

24

Красноводский НПЗ

4

Коксовая камера

7,0

27,0

70

298

16ГС+08Х13

550-620

6

19

15

Новокуйбышевский НПЗ

5

Абсорбер

5,5

40,0

45

>300

09Г2С+12Х18Н10Т

580-620

4

27

30

Нижнекамскнефтехим

6

Сферический резервуар

10,5

24

60

09Г2С

580-620

4

25

20

Нижнекамскнефтехим

7

Ёмкость

2,8

15,0

12

16

16ГС

580-640

4

150

100

Уфимский НПЗ

8

Ёмкость

2,4

9,51

20

14

09Г2С

600-650

4

150

150

Мажейкяйский НПЗ

9

Газосепаратор

1,2

4,3

10

3,0

09Г2С

600-650

2

200

200

Мажейкяйский НПЗ

10

Испаритель

1,6

7,6

12

7,4

16ГС

600-650

3

200

200

Шкаповский ГПЗ

11

Ёмкость

1,8

12,5

10

10

16ГС

600-650

3

200

200

Кременчугский НПЗ

12

Ёмкость

3,4

22,0

14

32

09Г2С

600-650

3

200

200

ОАО «УТС-Туймазыхиммаш»

13

Змеевик печной

0,14

8,0

14

10

8Х18Н10Т

850-900

3

150

200

Уфимский НПЗ

14

Участок колонны

3,2

2,0

45

8

09Г2С

580-620

2

150

150

ОАО «Казаньоргсинтез»

15

Ёмкость

2,0

5,2

8

3,2

09Г2С

600

1

200

200

Ухтанефтепереработка

 16

Ёмкость

2,4 

11,0 

12 

10,1 

09Г2С 

600 

150 

150

Ухтанефтепереработка

 17

Ёмкость 

2,4

7,2

10 

7,3 

09Г2С 

600 

200 

 200

Ухтанефтепереработка

18

Сепаратор

4,5

15,8

32

80

09Г2С

620±20

1,5

80

<80

Мозырский НПЗ

19

Ёмкость

1,4

8,6

8,5

32

09Г2С

620±20

1,5

200

<200

ОАО «Комсомолец» г.Тамбов

20

Сепаратор

2,0

9,65

22,0

13,0

09Г2С

620 ±20

1,0

100

100

ОАО «Гагаринский машзавод»

21

Буллит (нижний участок)

2,6

2,0

60,0

8

18Г2С

620±20

2,5

100

120

ОАО «ПетроКазахстан Ойл Продактс» г.Шымкент

22

Ёмкость 235-V-II

3,0

19,6

14,0

30

Ст3сп5

620±20

1,0

200

150

ОАО «Нафтан»  г.Новополоцк

23

Ёмкость 100, 101, 102, 103

0,8

4,0

8,0

9

09Г2С /16ГС

620±20

1,0

200

200

ОАО «Нафтан»  г.Новополоцк

24

Ёмкость 104

2,4

4,0

14,0

15

09Г2С

620±20

1,0

200

200

ОАО «Нафтан»  г.Новополоцк

25

Ёмкость 60/1; 60/2

3,4

12,6

32,0

40

16ГС

620±20

1,5

100

100

ОАО «Нафтан»  г.Новополоцк

26

Реактор Р-1-201(монтажные швы)


2,9

участки 1,6; 2,8


120


58

12ХМ+12Х18Н10Б

680-690

3,0

75

30

ОАО «Комсомольский НПЗ»  г.Комсомольск на Амуре

27

Сепаратор ЕП-5113

2,4

6,0

8

16

12Х18Н10Т

850±20

2,5

150

50…100

ОАО «УТС-Туймазыхиммаш»

28

Ёмкость V-1510

2,4

8,6

26

22

09Г2С-12

630±20

1,0

150

100

ЗАО «Дзержинскхиммашэкспорт»

29

Ёмкость 1-ТК-390

2,4

7,1

14

18

09Г2С-12

630±20

1,0

150

100

ЗАО «Дзержинскхиммашэкспорт»

30

Декомпозер

12,0

32,0

30-10

200

Ст3

550-560

4,0

50…100

50…100

ОАО «БАЗ-СУАЛ»  г.Краснотурьинск

31

Реактор

4,4

10,0

45-65

70

09Г2С

590

2,0

50…100

50…100

ОАО «Казаньоргсинтез»

32

Пневмоаккумулятор V=200м3

3,4

22,0

32

74

09Г2С

600±20

2,0

150

150

ЗАО «Химмаш»  г.Глазов

33

Сепаратор-дегазатор
V-3 МК 3666.00.000

2,4

11,5

10

16

09Г2С

630±20

1,0

200

150

ООО «Зенитхиммаш»  г.Димитровград

34

Абсорбер К-2
ВЦРК 01.26.00.000

1,8

12,0

12

10

09Г2С+12Х18Н10Т

600±10

2,0

150

150

КОЭЗ «Химмаш»  г.Краснодар

35

Сепараторы
Е-521, Е-522, Е-523, Е-524, Е-525, Е-526 V-3 МК 3666.00.000

1,6-2,8

4,7-8,1

16-18

6-15

09Г2С

640±20

1,0

100

100

ООО «Ижевскхиммаш»  г.Ижевск

36

Ёмкость Е-127
ВЦРК 01.26.00.000

3,0

11,7

14

30

Ст3

610±10

1,0

150

100

ОАО «Азотреммаш»  г.Тольятти

37

Сепаратор нефтегазовый

1,0

1,2

5,8

7,0

40

45

8,1

12,4

09Г2С

620±20

1,5

1,75

120

100

ООО «Техпроминвест» г.Волгодонск

38

Сепаратор С-101, С-102

2,4

8,0

50

33,5

09Г2С+08Х13

640±20

2,0

80

40

ОАО «Дзержинскхиммаш» г.Дзержинск

39

Ловушка для конденсата

4,6

22,4

60

157

09Г2С

640±20

2,25

55

<55

ОАО «Дзержинскхиммаш» г.Дзержинск

40

Сепаратор жидкости 5-V 1004

2,6

8,25

14

9,0

09Г2С

640±20

1,0

150

100

ОАО «Дзержинскхиммаш» г.Дзержинск

41

Сепаратор каплеотбойник

4,0

19,93

55

113

09Г2С

640±20

2,10

100

100

ОАО «Дзержинскхиммаш» г.Дзержинск

42

Сепаратор сырья стриппинга

2,1

8,3

16

10,5

09Г2С

640±20

1,0

150

150

ОАО «Дзержинскхиммаш»г.Дзержинск

43

Сборник флегмы

3,2

8,5

10

8

09Г2С

640±20

1,0

130

80

ОАО «Азотреммаш» г.Тольятти

44

Ёмкость Е-124

3,0

12,5

12

15

09Г2С

640±10

1,0

110

50

ОАО «Славнефть–ЯНОС» г. Ярославль

45

Абсорбер черт.206.0046.00.200  (2 шт.)

3,5

13,6

50

46,5

09Г2С

640±10

2 ч. 30 мин.

65

<50

ОАО «Узбекхиммаш» Республика Узбекистан г.Чирчик

46

Ёмкость ТПИ 152.02.00.000СБ (2 шт.)

1,4

6,4

45

12

09Г2С

640±10

1 ч. 45 мин.

100

40

ООО “Техпроминвест” г. Волгодонск

47

Трёхфазный сепаратор С-03 (2 шт.)

1,8

7,4

60

20,2

09Г2С

640±10

2 ч. 30 мин.

85

<50

ООО “Техпроминвест”

г. Волгодонск

48

Дегазатор черт. 54.189.00.000

3,0

7,0

50

35

09Г2С

640±10

2 ч. 10 мин.

60

<50

ОАО “Азотреммаш” г. Тольятти

49

Аппарат ёмкостной V=63м3 (2 шт.)

2,8

11

10

11

09Г2С

640±10

1,0

125

<50

ФГУП “Завод химмаш РАН” г. Старая Русса

50

Участок колонны С0501

8,5

20

40

190

SA516GR70 + SA240Tp316L

(аналог 09Г2С + 08Х17Н15М3Т)

610–640

2,0

42

50

ОАО “Волгограднефтемаш” г. Волгоград

51

Участок монтажного шва абсорбера

3,4

6,0

90

45

09Г2С

575-615

5,0

60

<50

ОАО “Салаватнефтемаш” г. Салават

52

Обработка обечаек (2 шт.)

4,45

2,1

50

25

09Г2С-4

630±20

2

100

100

ООО “РМЗ КЧХК” г. Кирово-Чепецк

53

Дренажная емкость участка факелов

2,8

6,53

25

19

20КА

610±20

1

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

54

Дренажный сборник аминового раствора

2,5

6,78

18

13,8

20КА

610±20

1

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

55

Дренажная емкость  факелов кислых газов

2,4

5,88

22

15,9

20КА

610±20

1

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

56

Сепаратор очищенного СУГ

1,7

7,7

28

15

09Г2С

640±20

1,15

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

57

Емкость промывки СУГ щелочью

2,2

9,96

32

25,5

09Г2С

640±20

1,35

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

58

Емкость промывки СУГ водой

2,2

9,96

32

25,5

09Г2С

640±20

1,35

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

59

Заглубленная емкость свежего амина

3,0

10,8

24

30

09Г2С

640±20

1,0

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

60

Сборник дренажный отработанной щелочи

2,9

8,8

22

19,9

09Г2С

640±20

1,0

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

61

Сборник дренажный аминового раствора

2,95

9,5

25

22,5

09Г2С

640±20

1,0

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

62

Сборник дренажный кислой воды

3,05

10,05

25

28

20КА

610±20

1,0

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

63

Емкость-поглотитель паров уксусной кислоты

8,25

6,58

16

8,25

09Г2С

640±20

1,0

50-150

150

ОАО «Димитровградхиммаш» г. Димитровград

64

“Изостриппер” 5–VC3001

4,3

58,7

34

255

20ЮЧ

560 – 600

2,25

50-130

100

ООО “ЛУКОЙЛ–Нижегороднефтеоргсинтез” г. Кстово

65

Жидкостный абсорбер 402-К03

0,9

17

16

10,5

09Г2С

640±20

1

80

80

ООО “Глазовский завод “Химмаш”

66

Коксовая камера Р–101А ,  Р–101В (DС–101А ,  DС–101В)

8,0

33,2

30–50

257

12ХМ+08Х13 

680 – 710

2

70-90

60

ООО “РН –

Комсомольский НПЗ”

г. Комсомольск-на-Амуре

Работы выполнялись при температуре окружающего воздуха –30°С (условия экстремальные)

67

Сепаратор первой ступени эжектора 31

2,6

7,5

12

10,7

09Г2С-12

620-660

1

150

150

ЗАО «Технологическое оборудование и системы», г.Дзержинск

68

Сепаратор второй ступени эжектора 31

1,6

5,2

12

3,76

09Г2С-12

620-660

1

150

150

ЗАО «Технологическое оборудование и системы», г.Дзержинск

69

Сепаратор разделителя системы создания вакуума 31

3,6

9,0

16

40

09Г2С-12

620-660

1

150

150

ЗАО «Технологическое оборудование и системы», г.Дзержинск

70

Вакуумная колонна Т-2001

9,6

41,4

24-48

310

09Г2С-17+08Х13

620-660

2

50-130

50

ООО «РН-Туапсинский НПЗ», г.Туапсе

 71

Барабан блока Б-15

 1,5

9,5

40-45

 15,5

20К-18 

 620-660

1,65

50-120 

120 

 ОАО «Завод котельного оборудования», г.Алексеевка

 72

Сепаратор-разделитель

2,5

16

65

16,3

12ХМ670-7102,2550-8080НПЗ ОАО «ТАИФ-НК», г.Нижнекамск
73

Резервуар шаровый НГП2.01.10.000СБ  (13 шт.)

<10,5

<10,5

<34

<116,5

09Г2С630-6601,755030 ОАО «ТАНЕКО», г.Нижнекамск
 74Корпус факельного сепаратора3,6611,15252320ЮЧ600-6301,0 60-150150 ООО «НЕФТЕМАШ», г.Сызрань
 75Аппарат горизонтальный        1-100-1,0-1-Т3,013,651416 09Г2С620-6601,0 150 150 ЗАО «Уралнефтесервис», г.Чайковский Пермский край
76Емкость “Е-1/2” 3,43,4 14  1509Г2С 620 – 660 1,0  150 150

 ЗАО “Ярполимермаш-Татнефть” г. Ярославль

 77Емкость щелочной промывки 1-V 4606 2,2 5,8 25 13,9 09Г2С 620 – 650 1,0 150 150

 ООО “Моршанскхиммаш” г.Моршанск

 78Адсорбер          (4 шт.) 1,0 4,6 10 2,2 09Г2С-12 620 – 650 1,0 50-150 100

 ООО “Моршанскхиммаш” г.Моршанск

 79Дегазация корпусов абсорберов К-4, К-5 2,8  19,41  53  88,1  16ГС  400-450 2,5 — —  ОАО “Газпром нефтехим Салават” г.Салават республика Башкортастан
 80Термическая обработка при реконструкции абсорберов К-4, К-5620-650 2,25 100 100
 81Шаровый резервуар V=600м3    (4 шт.) 10,510,5  2476 09Г2С  610-6501,0  100 100

 ОАО “Нафтан” Завод “Полимир”. Строительство склада жидкого аммиака, г.Новополоцк (Республика Беларусь)

82 Теплообменник нагрева технологического газа 30Т-1

0,8

0,8

5,866

1,07 

20

 14 
5,2  20ЮЧ, 15ХМ 

620-650

670-710 

1,33

      1,15

150

150

150

150

 ООО “ПТИМАШ” г.Димитровград

 83 Ёмкость В-108 установки ПАРЕКС-2

 2,8

 12,62

16 

 16.3 09Г2С

 630-660

1,0 

100 

100 

ЗАО “ДЗХО” “Заря” г.Дзержинск, Нижегородская обл. 

84Емкость факельная   Е-7

2,4

5,5

16

7,209Г2С

620-660

1,0

150

150

ЗАО “Ярполимермаш-Татнефть”   г. Ярославль

85Емкость орошения колонны К-1

2,0

6,5

12

5,3509Г2С

610-650

1,0

150

150

ЗАО “ДЗХО” “Заря” г.Дзержинск

86      Колонна VB-K-5      

1,4  

26

12

15,54      20ЮЧ            Дегазация

ОАО «Славнефть-ЯНОС»  

г. Ярославль

   
300-3502,0150150
Высокий отпуск
600-6401,0150150
87Сепаратора СЦМ 0,4, 0,84,1442 4,609Г2С630-650 1 ч 50 м 110 50ООО “НАТЭК-Нефтехиммаш” 
г. Таганрог
88Коксовая камера DC-101 7,62 17,025 46 185 SA387Gr12C1.2 + SA240Tr410S (аналог – сталь 15ХМ+08Х13) 720-710 2 ч 40 м 100 50

 ОАО “Волгограднефтемаш»
г. Волгоград

89Колонна
К-502
 1,4 26,0 12 25 09Г2С 610-650 1 ч 150 150

ООО “Пензнефтехиммаш”
г. Пенза

90Сепаратор нефтегазовый НГСII-1,6-2400-2-И 12,8 2,4 14 13,65 09Г2С-14 620-650 1 ч 150 150

ОАО “Сибнефтемаш”
г. Тюмень

91Шаровый резервуарV= 3000 м(6 шт.) 18,0 18,0 22 181,5 09Г2С 610-650 1 ч 100 100

ООО “Балаковские минеральные удобрения”
г. Балаково

92Дренажная емкость 3,0 11,33 14 15,1 09Г2С-12 620-650 1 ч 150 150

ПАО ЗАВОД «ПАВЛОГРАДХИММАШ»
(г. Павлоград)

93Сепаратор нефтегазовый НГСII-1,6-2400-2-И 2,4 12,8 14 13,65 09Г2С-14 620-650 1 ч 150 150

ОАО «Сибнефтемаш» 
г. Тюмень

94Сосуд ПС-100 3,0 15,16 20 25 09Г2С-14 610-650 1 ч 150 150

ОАО «Сибнефтемаш» 
г. Тюмень

95Коксовая камера (4 шт) 7,62 31,8 55 254SA387Gr12Cl2+
SA240Tp410S
(аналог — сталь 15XM+08X13)
 670-710 2 ч 10 м  55 100

ОАО «Волгограднефтемаш»
г. Волгоград

96Фракционирующая колонна 5,1 14,885 35 80 09Г2С+08X13 620-650 1 ч 20 м 100 100

ОАО «Волгограднефтемаш»
г. Волгоград

97Сепаратор центробежный вертикальный СЦВ-8Г-1020/160 1,0 5,93 50 9 09Г2С 620-650 2 ч 10 м 100 100

ООО “РоСКом-ТехМаш»
г. Краснодар

98Аппарат-представитель 1,0 8,0 10 2,5 09Г2С 620-650 1 ч 150 150

ООО “УЗТО»
г. Озёрск

 99 

Деталь измерительного трубопровода: 5 DN 700/40 (прямой участок) (3 шт.)

 

0,694

 

3,5

 

16

 

1,2

 

09ГБЮ

 

600-640

 

   1 ч

 

150

 

150

 

ООО “НПО “Вымпел”,

г. Дедовск, Московская область

100

Деталь измерительного трубопровода: 10 DN 700/40 (прямой участок) (3 шт.)

0,694

7,0

 

16

 

2,0

 

09ГБЮ

 

600-640

 

  1 ч

 

150

 

150

 

ООО “НПО “Вымпел”,

г. Дедовск, Московская область

 

101

 

Деталь измерительного трубопровода: корпус ФИУ (3 шт.)

 

0,694

 

1,5

 

16

 

0,74

 

09ГБЮ

 

600-640

 

1 ч

 

150

 

150

 

ООО “НПО “Вымпел”,

г. Дедовск, Московская область

102 

Трубный элемент

 

0,530

 

0,6

 

65

 

1,2

 

30ХМА

 

650-670

 

5 ч 24 м

 

73

 

54

 

КАО “Азот”, г. Кемерово

103 

Трубный элемент

 

0,530

 

0,3

 

65

 

0,6

 

30ХМА

 

650-670

 

5 ч 14 м

 100 

64

 

КАО “Азот”, г. Кемерово

104 

Корпус котла

 

3,0

 

10,77

 

10-12

 

9,34

 

09Г2С

 

620-650

 

1 ч 6 м

 

83

 61 

Кемеровохиммаш – филиал АО “Алтайвагон”,

г. Кемерово

105 

Изделие – труба Ду 800 Т 046 (3 шт.)

 

0,8

 

6,0

 

27

 

3,81

 

09Г2С

 

620-650

 

1 ч 20 м

 150 150 

ООО НПП “Химнефтеарматура”,

г. Волгоград

106 

Корпус дренажной ёмкости метанола (D-0808)

 

3,4

 

19,732

 

22

 

45,99

 

ASTMSA-516 (аналог – сталь 09Г2С)

 

620-650

 

1 ч 12 м

 

80

 75 

ТОО “АтырауНефтеМаш”,

г. Атырау, Атырауская область, Республика Казахстан

107 

Коксовые камеры (R-101-102) (2 шт.)

 

9,3

 

35,9

 

73

 

524,0

 

12ХМ+

08Х13

 

670-710

 

3 ч 40 м

 

40

 68 

ОАО “ВолгоградНефтеМаш”, г. Волгоград

108 

Вакуумная колонна С0301

 

8,6

 

18,7

 

25-36

 

184,0

 

09Г2С+

08Х13

 

620-650

 

1 ч 40 м

 

57

 65 

ОАО “ВолгоградНефтеМаш”, г. Волгоград

109 

Шаровые резервуары

(4 шт.)

 

16,0

 

16,0

 

22

 

140,0

 

09Г2С

 

620-650

 

1 ч 10 м

 

60

 

30

 

ОАО “ЩёкиноАзот”,

г. Щёкино, Тульская область

110 

Сепаратор СГ2,5-50-2400.00.000ВО

 

2,45

 

13,03

 

25

 

25,7

 

09Г2С

 

620-650

 

1 ч 14 м

 

87

 

47

 

Экспериментальный завод ООО “ТюменНИИгипрогаз”, г. Тюмень

111 

Сепаратор высокого давления С-1

 

2,0

 

6,65

 

40

 

15,8

 

09Г2С

 

620-646

 

1 ч 44 м

 

83

 

29

 

АО “КНПЗ” (ООО “ПромСтройПроект”),

г. Самара

112 

Сепаратор высокого давления С-2

 

2,0

 

6,65

 

40

 

15,8

 

09Г2С

 

620-648

 

1 ч 46 м

 

90

 

32

 

АО “КНПЗ” (ООО “ПромСтройПроект”),

г. Самара

113 

Сепаратор высокого давления С-5

 

2,0

 

6,65

 

40

 

15,85

 

09Г2С

 

620-650

 

2 ч 6 м

 

91

 

36

АО “КНПЗ” (ООО “ПромСтройПроект”),

г. Самара

114 

Сепаратор высокого давления С-6

 

2,0

 

6,65

 

40

 

15,85

 

09Г2С

 

620-649

 

1 ч 49 м

 

83

 

36

 

АО “КНПЗ” (ООО “ПромСтройПроект”),

г. Самара

115Обечайки ЛМКЯ 15.03.01.01.004-06    (2 шт)3,243,94021,2Сталь 3580-6202 ч 03 м9329ОАО «ЛЗМ Универсал», г. Солигорск, Минская область, Республика Беларусь
116Обечайки ЛМКЯ 15.03.01.01.004-06    (4 шт)3,248,04035,4Сталь 3580-6201 ч 51 м9731ОАО «ЛЗМ Универсал», г. Солигорск, Минская область, Республика Беларусь

Круг сталь 09Г2С: свойства и термообработка

Присутствие марганца и кремния в конструкционной низколегированной стали 09Г2С обеспечивает ей отличные свойства и прекрасные эксплуатационные характеристики. Используя круг сталь 09Г2С производят разные варианты ответственных строительных конструкций и механизмов.

Характеристики 09Г2С

Такой материал применяется в моторостроении, в машиностроительной отрасли и строительстве судов, а также при создании разных видов ответственных сооружений в нефтегазовой промышленности. Изделия из этой стали отличаются улучшенной эластичностью и отличными прочностными качествами. Они отлично выдерживают мороз от -70 °С и нагревание до +450 °С. Это позволяет использовать изделия, конструкции и механизмы из данного металла в суровых климатических зонах дальнего Севера. Использование стали 09Г2С дает возможность существенно снизить стоимость монтажных работ по созданию различных конструкций. Благодаря малой концентрации углерода, этот металл прекрасно сваривается. Он не нуждается в предварительном нагревании и последующих процедурах термообработки (отпуске, закалке, отжиге). В процессе сварки деталей из такой стали уровень зернистости в местах соединения остается практически неизменным, при этом сохраняются и пластические свойства изделий.

Термообработка стали

После специальной термообработки, позволяющей получить двухфазную ферритно-мартенситную структуру стали, существенно повышаются эксплуатационные характеристики изделий из 09Г2С. Облегчение начальной пластической деформации обеспечивается за счет разрозненности небольших участков мартенсита и высокой пластичности феррита. Такие детали обретают более высокий уровень выносливости, при этом в зоне малоцикловой усталости до 3.5 раз поднимается устойчивость к разрушению. Благодаря отличной механической прочности данного материала, при изготовлении конструкций можно применять прутья меньшей толщины, чем для иных марок стали.
Этот двухфазный ферритно-мартенситный материал имеет большую прочность и повышенную технологическую пластичность, в отличие от обычных низколегированных сталей. Параметры пластичности (прогиба, вытяжки, кручения и пр.) данного металла превышают аналогичные характеристики изделий, изготовленных из обычной стали. В таком материале, независимо от геометрических и прочностных параметров мартенситной структуры увеличивается длительность сопротивления на разрыв.

Использование различных технологий термообработки металлопроката дает возможность получать необходимые характеристики готовых изделий. Применение стальных кругов 09Г2С позволяет создавать надежные, долговечные и прочные конструкции.

09Г2С | Оксинал

Характеристика материала 09Г2С

Марка:09Г2С
Заменитель:09Г2, 09Г2ДТ, 09Г2Т,10Г2С
Классификация:Сталь конструкционная низколегированная для сварных конструкций
Применение:различные детали и элементы сварных металлоконструкций, работающих при температуре от —70 до +425°С под давлением.

Химический состав в % материала 09Г2С.

CSiMnNiSPCrNCuAs
 до 0.120.5-0.81.3-1.7 до 0.3 до 0.04 до 0.035 до 0.3 до 0.008 до 0.3 до 0.08

Температура критических точек материала 09Г2С.

Ac1=725, Ac3(Acm)=860, Ar3(Arcm)=780,  Ar1=625

Механические свойства при Т=20oС материала 09Г2С.

СортаментРазмерНапр.sвsTd5yKCUТермообр.
ммМПаМПа%%кДж / м2
Лист450035021

Физические свойства материала 09Г2С.

TE 10-5a106lrCR 109
ГрадМПа1/ГрадВт/(м·град)кг/м3Дж/(кг·град)Ом·м
20
10011.4
20012.2
30012.6
40013.2
50013.8

Технологические свойства материала 09Г2С.

Свариваемость:без ограничений.
Флокеночувствительность:не чувствительна.
Склонность к отпускной хрупкости:не склонна.

Обозначения:

Механические свойства:
sв— Предел кратковременной прочности, [МПа]
sT— Предел пропорциональности (предел текучести для остаточной деформации), [МПа]
d5— Относительное удлинение при разрыве, [ % ]
y— Относительное сужение, [ % ]
KCU— Ударная вязкость, [ кДж / м2]
HB— Твердость по Бринеллю

 

Физические свойства:
T— Температура, при которой получены данные свойства, [Град]
E— Модуль упругости первого рода , [МПа]
a— Коэффициент температурного (линейного) расширения (диапазон 20o — T ) , [1/Град]
l— Коэффициент теплопроводности (теплоемкость материала) , [Вт/(м·град)]
r— Плотность материала , [кг/м3]
C— Удельная теплоемкость материала (диапазон 20o — T ), [Дж/(кг·град)]
R— Удельное электросопротивление, [Ом·м]

 

Свариваемость:
без ограничений— сварка производится без подогрева и без последующей термообработки
ограниченно свариваемая— сварка возможна при подогреве до 100-120 град. и последующей термообработке
трудносвариваемая— для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции: подогрев до 200-300 град. при сварке, термообработка после сварки — отжиг

Термообработка закалка металла в Набережных Челнах

«KREPSTA fasteners» предлагает услуги по термообработке – закалке металла. Завод оснащен современными шахтными электропечами СШЗ с защитной атмосферой (пр-во «Накал»). Защитная среда – азот. Одновременная загрузка шахты одной печи до 500 кг. Охлаждение металла после нагрева проводиться в ваннах с водно-полимерной средой немецкого производства. Процесс отпуска металла осуществляется в шахтных электропечах ПШО («Накал»). Суммарный оборот термически обработанных металлических изделий (к примеру метизная продукция) в сутки – до 10 тонн веса.

Так же возможна термообработка инструментальной и нержавеющей стали в камерных электропечах СНО с Т нагрева до 1250 градусов, с последующей закалкой на масло или на воду

Для размещения заказа пришлите нам заявку с чертежами, с указанием марки стали, нужным классом прочности, а также информацию об объеме работ и сроков выполнения на нашу электронную почту krepstamail.ru . Для консультаций и обсуждения технических параметров закалки металла, Вы можете позвонить по телефону 8-987-421-76-72.

Основные виды термообработки металла.

Закалка. В данном способе производиться сильный нагрев металла и быстрое охлаждение в жидкой среде (на пример в водо-полимере или в масле). В процессе подбирается нужная температура согласно процентному содержанию элементов (марка стали), а также обязательно учитываются необходимые механические свойства после закалки. Задача закалки – это повышение прочности, износостойкости и твердости в конструкционных и инструментальных сталях.

Отпуск — процесс термообработки с целью получения более высокой пластичности, снижения хрупкости, сохранения нужного уровня прочности и увеличения ударной вязкости после закалки. Отпуск используется для уменьшения внутренних напряжений.

Улучшение — термическая обработка состоящая из закалки и высокого отпуска. При данной технике обработки повышается ударная вязкость, пластичность, прочность металла, снижается хладноломкость. Из стали после улучшения производиться детали с требованиями увеличенной прочности.

Нормализация – техника нагрева металла до аустенитного состояния и последующего охлаждения на воздухе. В результате нормализации улучшаются механические и физические свойства металла, достигается большая твердость и прочность, снижается напряжение металла, формируется нормализованная структура стали. Используется для улучшения обрабатываемости металла методами штамповки, токарно-фрезерным резанием.

Отжиг – процесс нагрева и выдержки металла в течении нужного времени при определенной температуре. Функция отжига – снятие внутренних напряжений и снижение твердости для упрощения токарно-фрезерных обработок металла. С отжигом достигается высокая однородность и улучшение микроструктуры стали.

Подробная информация об ошибке IIS 10.0 — 404.11

Ошибка HTTP 404.11 — не найдено

Модуль фильтрации запросов настроен на отклонение запроса, содержащего двойную управляющую последовательность.

Наиболее вероятные причины:
  • Запрос содержал двойную escape-последовательность, а фильтрация запросов настроена на веб-сервере для отклонения двойных escape-последовательностей.
вещей, которые вы можете попробовать:
  • Проверьте конфигурацию/систему.webServer/security/[email protected] в файле applicationhost.config или web.confg.
Подробная информация об ошибке:
модуль RequestfilteringModule
Beadrequest
обработчик StaticFile
код ошибки 0x00000000
Запрошенный URL-адрес    http://search.ebscohost.com:80/login.aspx?direct=true&profile=ehost&scope=site&authtype=crawler&jrnl=00260673&an=44917510&h=knanjxifjdoveohtjzeo4ildewad6x1bkey31h5f3phecqtd3fwagou9u2prytehpfkmuuejfomuos%2fqq%2bhqdg%3d%3d&crl=c
Физический путь C: \ WebApps \ AF- webauth \ login.aspx? прямой = истина & профиль = ehost & Объем = сайта & AuthType = гусеничного & Jrnl = 00260673 & ап = 44917510 & ч = knanjxifjdoveohtjzeo4ildewad6x1bkey31h5f3phecqtd3fwagou9u2prytehpfkmuuejfomuos% 2fqq% 2bhqdg% 3d% 3d & CRL = с
входа Метод пока не определено
входа пользователя Еще не определено
Дополнительная информация:
Это функция безопасности.Не изменяйте эту функцию, пока полностью не поняты масштабы изменения. Перед изменением этого значения следует выполнить трассировку сети, чтобы убедиться, что запрос не является вредоносным. Если сервер разрешает двойные управляющие последовательности, измените параметр configuration/system.webServer/security/[email protected] Это может быть вызвано искаженным URL-адресом, отправленным на сервер злоумышленником.

Посмотреть дополнительную информацию »

ГОСТ 33259-2015 Сталь 20, 09г2с Кованые фланцы из углеродистой стали Производители и фабрики Китай — Цена на продукцию по индивидуальному заказу

Стандарты фланцев A182 F22 SORF ANSI/ASME B16.5, B16.47 Series A & B, B16.48, BS4504, BS 10, EN-1092, DIN, фланцы ANSI, фланцы ASME, фланцы BS, фланцы DIN, фланцы EN, фланец ГОСТ, ASME/ANSI B16.5/ 16.36/16.47A/16.47B, MSS S44, ISO70051, JISB2220, BS1560-3.1, API7S-15, API7S-43, API605, EN1092
A182 F22 Фланец из легированной стали, класс давления 15 LBS

5

5 , 600 фунтов, 900 фунтов, 1500 фунтов, 2500 фунтов

ASTM ASTM A182 F22 Фланцевый расчет давления в DIN 6BAR 10BAR 16BAR 25BAR 40BAR / PN6 PN10 PN16 PN25 PN40, PN64
ANSI Сплавная сталь F22 Flangejis 5k, 10 k, 16 k 20 k, 30 k, 40 k, 63 k
Asme SA 182 гр F22 Flangeuni 6bar 10bar 16bar 25bar 40bar
A182 F22 сталь Flangeen 6bar 10bar 16bar 25bar 40bar
Покрытие Черная масляная краска, антикоррозийная краска, оцинкованная, желтая прозрачная, холодное и горячее цинкование погружением
Наиболее распространенные типы ANSI B16.5 flange f22 flange Кованые / резьбовые / резьбовые / тарелка
тестовые сертификаты EN 10204 / 3.1b
Сертификат сырья
100% рентгенография Отчет о тесте
Отчет о третьей стороне, ETC
ASME SA182M сплав Сталь F22 Фланец Технология производства
Легированная сталь A182 Марка F22 Фланцевое соединение/Тип фланцевого соединения Выступ (RF), кольцевое соединение (RTJ), плоская поверхность (FF), большая наружная/внутренняя резьба (LMF) , Соединение внахлестку (LJF), Малый наружный/внутренний (SMF), Маленький язычок, Большой язычок и канавка, Канавка
Специальная конструкция

Согласно вашему чертежу

AS, ANSI, BS, DIN и JIS
От 15 NB (1/2″) до 200 NB (8″)
Равномерная и уменьшающая конфигурации

Легированная сталь класса F22 для испытания фланцев Спектрограф прямого считывания, машина для гидростатических испытаний, рентгеновский детектор, UI trasonic дефектоскоп, Магнети c Детектор частиц
Сталь ASTM A182 F22 Фланцевое оборудование Пресс-машина, гибочная машина, толкающая машина, электрическая машина для снятия фаски, пескоструйная машина и т. д. / Япония / США / Корея
Производитель фланцев из легированной стали ASTM A182 F22

ANSI DIN, ГОСТ, JIS, UNI, BS, AS2129, AWWA, EN, SABS, NFE и т. д.
: Фланец -BS, Фланец EN, Фланец API 6A, Фланец ANSI, Фланец ASME, Фланец DIN, Фланец EN1092-1, Фланец UNI, Фланец JIS/KS, Фланец BS4504, Фланец GB, Фланец AWWA C207, Фланец ГОСТ, Фланец PSI

  • B.S: BS4504, BS3293, BS1560, BS10

  • AS 2129: таблица D; Таблица Е; Таблица H

  • ANSI B16.5, ANSI B16.47 серии A и B, MSS SP44, ASA, API-605, AWWA, пользовательские чертежи

  • ANSI: ANSI B16.5, ANSI B16.47(API605 ), МСС СП44, АНСИ Б16.36, ANSI B16.48

  • ANSI B16.5, ANSI B16.47, MSS SP44, ANSI B16.36, ANSI B16.48

  • Американский стандарт (ANSI)

  • Британский стандарт (BS)

  • DIN: DIN 2527, DIN 2566, DIN 2573, DIN 2576, DIN 2641, DIN 2642, DIN 2655, DIN 2656, DIN 2627, DIN 2628, DIN 2631, DIN 2629 DIN 2632, DIN 2633, DIN 2634, DIN 2635, DIN 2636, DIN 2637, DIN 2638

  • Другой стандарт: AWWA C207; EN1092-1, ГОСТ12820, JIS B2220; КС Б1503, САБС1123; НФЭ29203; UNI2276

  • ASTM A182 класс F22 Фланец Использование и применение
    Хром-молибденовая легированная сталь F22 Экспорт в Ирландия, Сингапур, Индонезия, Украина, Украина Таиланд, Корея, Иран, Индия, Египет, Оман, Дубай, Перу и т. д.
    Сертификаты испытаний материалов (MTC) согласно EN 10204 3.1 и EN 10204 3.2, Сертификаты испытаний, подтверждающие NACE MR0103,

    Почему термическая обработка не влияет на гибкость стали?

    Одна концепция, которую может быть трудно понять интуитивно, заключается в том, что твердость или прочность стали не меняет ее жесткости. Это означает, что «сгибание» стали без постоянного изгиба не изменяет ее твердость. Я слышал, как многие люди клянутся вверх и вниз, что могут заметить разницу, поэтому я нашел отличное видео на Youtube, которое иллюстрирует это [1]:

    Я обещаю, что он не использует здесь никаких уловок; несмотря на разницу в твердости, размещение одинаковых грузов на конце каждого из них приводит к одинаковой степени изгиба.Я объясню еще немного о том, что здесь происходит. Когда дело доходит до изгиба или изгиба без «постоянного» изгиба, он контролируется «модулем упругости», также называемым «модулем Юнга», который является мерой жесткости материалов. Почему жесткость и твердость не коррелируют? Я рад, что вы спросили.

    Модуль упругости

    Когда мы сгибаем сталь, мы растягиваем или сжимаем атомные связи между атомами, как показано пружинами на этом изображении [2]:

    Когда вы растягиваете набор атомов, вы растягиваете связи, а сжимая их, вы сжимаете связи.Сталь является поликристаллической или состоит из множества зерен с различной кристаллографической ориентацией, что означает, что плоскости атомов повсюду ориентированы случайным образом, поэтому в массивном материале нет реальной направленности с точки зрения модуля из-за ориентации атомов. как показано на этой простой схеме [3]:

    Таким образом, конечным результатом нашего сыпучего материала является то, что модуль упругости контролируется прочностью этих связей. Поскольку сталь в первую очередь состоит из железа, она контролируется прочностью связей железо-железо.Прочность этих связей не меняется при термообработке и изменяется лишь незначительно при добавлении других элементов (например, при добавлении хрома для нержавеющей стали).

    Когда кантилевер на видео изгибается, верхняя поверхность растягивается, а нижняя сжимается [4]: ​​

    Поскольку в видео на Youtube используется простая прямоугольная консольная балка, относительно легко вывести уравнения для степени прогиба, а также напряжений на поверхности образца:


    Величина прогиба рассчитывается по уравнению, показанному на рисунке, где вы можете видеть, что она делится на куб толщины, поэтому толщина является основным фактором, ограничивающим величину прогиба.

    В самом центре образца отсутствует напряжение, а максимальные растягивающие и сжимающие напряжения приходятся на обе стороны образца, как показано на схеме. Напряжение на поверхности задается уравнением на рисунке, где видно, что поверхностное напряжение делится на квадрат толщины. Таким образом, хотя более толстые образцы сопротивляются прогибу, на поверхности также возникает гораздо большее напряжение.

    Поскольку верхняя поверхность находится в состоянии чистого растяжения, мы можем описать поведение в этом месте с помощью испытания на растяжение, когда кусок стали обычно растягивают до тех пор, пока он не сломается, как показано здесь [5]:

    При испытании на растяжение, если вы остаетесь в области модуля материала, поведение полностью линейно, вытягивание материала вызывает его удлинение, а снятие нагрузки возвращает его исходную длину.Наклон линии равен модулю упругости. Приложение большей нагрузки приводит к большему удлинению:

    В видео он упоминает, что два разных образца изгибаются одинаково, потому что они имеют одинаковое поперечное сечение. Напряжение σ, показанное на предыдущем рисунке, демонстрирует важность поперечного сечения. Нагрузка, ширина, толщина и модуль упругости одинаковы, поэтому образцы имеют одинаковую степень деформации, несмотря на разницу в твердости. Следовательно, для данного материала, поскольку его модуль является фиксированным, наибольшим фактором, определяющим сопротивление изгибу, является поперечное сечение и, в частности, толщина.

    В видео он затем изгибает «мягкий» образец до такой степени, что он остается согнутым навсегда. Изгибание «твердого» образца в той же степени не приводит к его постоянному изгибу, но он возвращается в исходное положение. Как он упоминает, это связано с разницей в «пределе текучести» между двумя материалами. Предел текучести материала является мерой его прочности и обычно изменяется в зависимости от твердости, хотя предел прочности при растяжении обычно лучше всего коррелирует с твердостью. Предел текучести или предел текучести можно увидеть на этой кривой напряжения-деформации испытания на растяжение [6]:

    Существует переход в поведении в точке текучести, когда оно больше не контролируется связями между атомами.Что такое переход в поведении, я расскажу в следующем посте. Когда материалы имеют разные уровни прочности, модуль упругости остается одним и тем же, но предел текучести может сильно измениться [7]:

    При превышении предела текучести происходит «пластическая деформация», при которой сталь остается постоянно изогнутой. С точки зрения кривой напряжение-деформация разгрузка не приведет к возврату к нулю, но сохранит некоторое количество деформации или смещения [8]:

    Хотя, как видите, при разгрузке и перезагрузке материал по-прежнему следует модулю упругости.Однако при повторном нагружении предел текучести выше, чем был первоначально, поскольку материал несколько упрочнился во время начальной пластической деформации, это тот же механизм, с помощью которого холодная прокатка упрочняет сталь.

    Сводка

    Оба материала в видео изгибаются в одинаковой степени при заданной нагрузке, потому что они имеют одинаковую площадь поперечного сечения и модуль упругости; твердость не влияет на эти два параметра. Модуль упругости контролируется прочностью связи железо-железо, которая не изменяется при термической обработке, прочности или твердости.В видео с мягкой сталью предел текучести был превышен при дальнейшем изгибе, материал подвергся деформационному упрочнению и постоянно изгибался. У твердой стали ее предел текучести был намного выше, поэтому она могла выдерживать гораздо больший изгиб, прежде чем достигла точки остаточной деформации.

    Примеры ножей

    Филейные ножи

    Филейные ножи иногда демонстрируют свою гибкость, сгибая их на 90 градусов. Причина, по которой они такие гибкие, связана с тонкой геометрией, поскольку, как описано выше, прогиб для данной нагрузки обратно пропорционален кубу толщины.Нагрузка на лезвие также ниже из-за того, что нагрузка обратно пропорциональна квадрату толщины. Иногда производители ножей заявляют, что они подвергают их термообработке до более низкой твердости, чтобы обеспечить гибкость. Как описано в этой статье, это неправильное понимание поведения стали. Изгибание находится исключительно в рамках упругого поведения стали, и, во всяком случае, производитель должен обеспечить достаточную твердость, чтобы предел текучести не превышался во время изгиба.

    ABS Испытание на изгиб под углом 90 градусов

    В рамках тестов производительности ABS производитель должен согнуть свой нож на 90 градусов [9].Нож также должен иметь возможность рубить 2×4, поэтому лезвие должно иметь некоторую толщину, чтобы выдерживать рубку и обеспечивать некоторый вес во время рубки. Таким образом, кузнец должен сбалансировать толщину, необходимую для рубки, с преимуществом, которое дает более тонкое лезвие при испытании на изгиб на 90 градусов. Поскольку необходимая толщина привела бы к превышению предела текучести при изгибе на 90 градусов, они вместо этого преднамеренно делают стержень мягким либо за счет дифференциальной закалки, либо закалки стержня.Это приводит к низкому пределу текучести, но также к гораздо более высокой пластичности, поэтому нож может выдерживать гораздо большую нагрузку при изгибе [10]:

    Таким образом, после испытания на 90 градусов можно ясно видеть, что нож был согнут и не возвращается в прямое положение из-за изгиба выше предела текучести [11]:

    Тест латунного стержня

    Изготовители ножей иногда проводят тест на латунный стержень, когда мастер держит нож под углом 45 градусов и прижимает лезвие к стержню, чтобы заставить лезвие отклониться на некоторую величину.Прежде всего, это тест, чтобы понять, насколько кромка будет прогибаться под заданной нагрузкой, которая сильно зависит от толщины, как обсуждалось в этой статье. Твердость не меняет степень отклонения края. Утверждается также, что тест хорош для определения того, является ли лезвие слишком мягким или слишком хрупким. На практике требуется, чтобы относительно мягкий нож постоянно изгибался в этом испытании с кромками ножа типичной геометрии, но если бы нож был слишком мягким, предел текучести был бы превышен, и кромка пластически деформировалась бы.Если бы нож был хрупким, то кромка откололась бы, так как очень хрупкие материалы почти не деформируются до растрескивания, как показано на рисунке, сравнивающем «хрупкие» и «пластичные» материалы при испытании на растяжение; однако сталь должна быть очень хрупкой. Следовательно, испытание может дать некоторую ограниченную информацию о том, является ли сталь слишком мягкой или слишком твердой, но испытание на твердость даст гораздо больше. Это более полезно для того, чтобы почувствовать, насколько край может изгибаться в зависимости от его геометрии.


    [1] https://www.youtube.com/watch?v=SIFFY-MS3yA

    [2] https://www.tf.uni-kiel.de/matwis/amat/iss/kap_4/backbone/r4_1_3.html

    [3] http://www.tpub.com/doematerialsci/materialscience5.htm

    [4] https://pocketdentistry.com/2-mechanics-and-mechanical-testing-of-orthodontic-materials/

    [5] http://www.totalmateria.com/page.aspx?ID=CheckArticle&site=kts&NM=351

    [6] https://www.rolledalloys.com/technical-resources/blog/how-to-measure-tensile-strength-elastic-modulus-and-ductility

    [7] http://www.metalpass.com/metaldoc/steels/StructureSteelQA_files/

    [8] https://www.quora.com/How-does-cold-working-affect-stress-strain-curve

    [9] http://www.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.