Сплав кремний алюминий медь: Сплавы медь—кремний — Энциклопедия по машиностроению XXL

Содержание

Сплавы медь—кремний — Энциклопедия по машиностроению XXL

Оловянистые бронзы представляют собой сплавы медь—олово, отличающиеся высокой прочностью. Сплавы, содержащие более 5 % Sn, особо устойчивы к ударной коррозии. По сравнению с медью сплавы медь—кремний, содержащие 1,5—4 % Si, имеют лучшие физические свойства и идентичны по стойкости к общей коррозии. При содержании 1 % Si стойкость сплавов к КРН недостаточна, но у сплава с 4 % Si она становится вполне удовлетворительной [2]. Проведенные в Панаме испытания в морской воде показали, что наиболее стойкими из всех медных сплавов является сплав А1—Си с 5 % А1. Потеря массы этого сплава при испытаниях в течение 16 лет составила 20 % от соответствующей потери меди [15].  [c.330]
VI. Сплавы медь—кремний  [c.317]

После окончания плавки вторичного сырья и удаления шла,-ко В сплав доводят до заданного химического состава. Компоненты алюминиевых сплавов (медь, кремний, цинк, магний, марганец) вводят в жидкий металл в чистом виде или в виде лигатур.  

[c.175]

СПЛАВЫ МЕДИ С АЛЮМИНИЕМ, КРЕМНИЕМ, БЕРИЛЛИЕМ И ДРУГИМИ ЭЛЕМЕНТАМИ  [c.614]

В качестве абразивного материала применяют порошки из электрокорунда и оксиды железа при полировании стали, карбида кремния и оксиды железа при полировании чугуна, оксиды хрома и наждака при полировании алюминия и сплавов меди. Порошок смешивают со смазочным материалом, который состоит из смеси воска, сала, парафина и керосина. Полировальные круги изготовляют из войлока, фетра, кожи, капрона, спрессованной ткани и других материалов.  [c.373]

Латуни. Латунями называют сплавы меди с цинком, содержащие от 10 до 50% 2п, иногда дополнительно легированные рядом других элементов (алюминием, оловом, кремнием, никелем и др.). В первом случае это так называемые простые латуни, во втором — специальные латуни.  [c.252]

Основными литейными алюминиевыми сплавами являются силумины — сплавы с кремнием (до 20 %) и другими компонентами, а также улучшающими добавками. Кроме силуминов, применяют сплавы, имеющие основным компонентом медь, магний или цинк.  

[c.36]

Имеются доказательства, что при пластической деформации атомы цинка концентрируются преимущественно у границ зерен Различия в составе приводят к электрохимическому взаимодей ствию таких участков с зернами. По этой причине в ряде агрес сивных сред небольшая межкристаллитная коррозия может про исходить и без приложенного напряжения. Однако участки пла стической деформации при определенных значениях потенциала могут способствовать адсорбции комплексных ионов аммония, что в свою очередь приводит к быстрому образованию трещин. Аналогичный эффект может наблюдаться и вдоль линий скольжения (транскристаллитное растрескивание). По-видимому, выделение цинка на границах зерен является существенной причиной наблюдаемой межкристаллитной коррозии латуней в то же время наличие структурных дефектов в области границ зерен или линий скольжения играет большую роль в протекании КРН. Следовательно, разрушение медных сплавов в результате растрескивания наблюдается не только в сплавах меди с цинком, но также и со множеством других элементов, например кремнием, никелем, сурьмой, мышьяком, алюминием, фосфором [21 и бериллием [31].  

[c.338]


Бронзы — это сплавы меди с оловом, алюминием, кремнием и другими элемента . .  [c.115]

Бронзы — сплавы меди, с оловом, кадмием, бериллием, алюминием, кремнием и другими металлами и металлоидами. В большинстве случаев бронзы имеют высокие литейные качества, а также антикоррозионные и антифрикционные свойства. Диаграмма состояния системы сплавов Си—Be приведена на рис. 175. Растворимость бериллия при температуре 20° С мала (0,2%), но увеличивается до 1,4% при нагреве до 570° С. Ограниченная растворимость в твердом состоянии позволяет производить термическую обработку бериллиевых бронз (закалку и старение). Упрочняющей является v-фаза (СиВе). В приборостроении широкое распространение нашла бериллиевая бронза,  

[c.267]

Сплавы меди. В отдельных случаях помимо чистой меди в качестве проводникового материала применяются ее сплавы с оловом, кремнием, фосфором, бериллием, хромом, магнием, кадмием. Такие сплавы, носящие название бронз, при правильно подобранном составе имеют значительно более высокие механические свойства, чем чистая медь Ор бронз может быть 800—1200 МПа и более. Бронзы широко применяют для изготовления токопроводящих пружин и т. п. Введение в медь кадмия при сравнительно малом снижении удельной проводимости (см. рис. 7-12) значительно повышает механическую прочность и твердость. Кадмиевую бронзу применяют для контактных проводов и коллекторных пластин особо ответственного назначения. Еще большей механической прочностью обладает бериллиевая бронза (Ор —до 1350 МПа). Сплав меди о цинком — латунь — обладает достаточно высоким относительным удлинением  [c.200]

При добавлении кобальта, меди, кремния, ниобия или титана в эти сплавы повышаются их магнитные свойсгва, облегчается технология изготовления, обеспечивается повторяемость параметров и получение улучшенных механических характеристик.  [c.293]

Бронза — сплав меди с оловом, свинцом или алюминием с добавками некоторых других элементов (сурьма, железо, кремний, сера и др.), содержащихся в сотых долях процента.  [c.241]

Кроме того, этот реактив служит для травления сплавов меди с кремнием. Травление осуществляют промывкой сильно разбавленным раствором плавиковой кислоты. Для сплавов, содержащих до 1% кремния, предпочтительно травление кислым раствором персульфата аммония (например, реактивами 40 или 41).  [c.210]

Кроме реактивов для макротравления алюминиевых сплавов, специально для ряда сплавов рекомендуют ранее указанные способы травления. Для сплавов алюминий—медь—реактивы 3, 5 и 32 алюминий—титан 6 алюминий—цинк 2 алюминий—медь— магний 7 и 12 алюминий—медь—кремний 5.  

[c.264]

Сплавы алюминий—медь — кремний  [c.274]

Нашли практическое применение и другие сплавы меди с оловом, алюминием, кремнием, бериллием и свинцом. Сплавы меди с оловом — оловянистые бронзы. При  [c.101]

Бронзами называют сплавы меди (кроме латуней и медно-никелевых сплавов) с оловом (оловянные бронзы) и сплавы меди с алюминием, бериллием, кремнием, марганцем и другими компонентами, которые являются главными и в соответствии с которыми бронзы получают название. Так же как и латуни, бронзы подразделяют на литейные (табл. 14.23) и деформируемые (табл. 14.24).  [c.344]

Латуни разделяются на простые и специальные. Простые латуни представляют собой сплав меди с цинком. В состав специальных латуней, кроме меди и цинка, входят также алюминий, марганец, кремний, железо и др. Специальные латуни обладают повышенной твердостью, прочностью, высокими антикоррозийными свойствами и пластичностью.  

[c.46]

В ФРГ. В начальный период применения алюминиевых антифрикционных сплавов в основу изыскания состава сплавов был положен принцип строения подшипниковых материалов—твердые частицы, вкрапленные в более мягкую и пластичную основу. Так, фирмой Юнкере для авиационных двигателей применялись сплавы с никелем, а для легких тракторных двигателей сплавы с медью (2—8% Си). Сплавы Альва с сурьмой и добавками олова, свинца и графита — применялись для различных условий работы. Для изготовления втулок фирма Карл Шмидт применяет вместо бронзы сплавы, содержащие кремний, по составу аналогичные поршневым. По сравнению с бронзой эти сплавы более теплоустойчивы и износостойки. Однако при разрывах масляной пленки они подвержены задирам.  [c.123]


Бронзами называют сплавы меди (кроме латуней и медно-никеЛевых) с оловом, алюминием, бериллием, кремнием, марганцем и другими компонентами, которые (после меди) являются главными и в соответствии с которыми бронзы получают название. Бронзы так же, как и латуни, подразделяют на литейные и деформируемые. Обозначения бронз начинаются с букв Бр .  
[c.86]

Кремнистые бронзы. Сплавы меди с кремнием и в особенности с добавками марганца, никеля, цинка и свинца занимают особое положение среди специальных бронз как заменители оловянистых бронз.  [c.123]

При плавке никеля сначала загружают на дно тигля 1/з металла и некоторое количество флюса. Остальной никель дают небольшими долями в жидкий металл по расплавлении первой порции. Если плавятся медно-никелевые сплавы с большим содержанием меди, то сначала загружают медь и только после её расплавления и нагрева до 1300° прибавляют никель. В тех случаях, когда меди меньше или примерно столько же, сколько никеля, оба металла загружают вместе, причём на дно тигля кладут никель. Железо для сплавов, содержащих Fe, либо загружают вместе с шихтой, либо присаживают в виде медно-железной лигатуры. Марганец в небольшом количестве дают в шихту, остальную часть присаживают в чистом виде либо в виде ферромарганца по расплавлении основных составляющих. После этого сплав перемешивают. Цинк присаживают после раскисления, непосредственно перед разливкой. Если в шихте присутствуют вторичные металлы, то во всех случаях их загружают первыми. В конце плавки производится раскисление никеля — смесью алюминия и магния (каждый в количестве 0,1% к весу шихты), сплавов — магнием, кремнием или марганцем.  

[c.194]

При температуре 800° С в статических условиях в литии стойки молибден, вольфрам, ниобий, армко-железо. В загрязненном азотом литии при температуре 550° С не стойки никель и его сплавы, медь, алюминиевые сплавы [1,60]. Удовлетворительной стойкостью в литии обладают тантал, цирконий, титан. Вольфрам ограниченно стоек. Низкую стойкость в литии показали кобальт, ванадий, марганец, бериллий, хром и кремний [1,49]. В качестве защитной атмосферы при испытании образцов в литии могут применяться инертные газы гелий, неон и аргон [1,59]. Радиация на скорость коррозии конструкционных материалов в расплавленных натрии и литии почти не влияет [1,61], [1,62].  

[c.51]

При исследовании процессов рассыпания сплавов медь-кремний, содержащих от 12 до 90″/о (вес.) кремния и состоящих согласно диаграмме состояния (рис. 1) из кристаллов кремния и интерметаллического соединения Сиз51, было установлено [1, 2], что рассыпание — следствие окисления, которое начинается с коррозио-нного разрушения на границе фаз интерметаллического соединения Сиз51 — 51 и распространяется затем внутрь кристаллов кремния.  [c.24]

Исследуемые сплавы медь-кремний претерпевают фазовые превращения в твердом состоянии. В работе Д. И. Лайнера и Л. А. Малышевой [3] изучалось дилатометрическим методом расширение образца и его фазовые превращения при нагреве в воздушной среде и в вакууме 10 —10 мм рт. ст. При анализе полученной дилатограммы было установлено, что образцы сплавов, несмотря на увеличение объема при полиморфном превращении т]-фазы, при нагреве в вакууме не разрушаются, в то время как те же оплавы. нагретые в воздушной среде, полностью рассыпаются. Этот результат служил дополнительным подтверждением того, что процесс рассыпания сплавов медь-кремний является следствием их окисления.  

[c.24]

Сплавы меди с алюминием, кремнием, бериллием и другими элементами также называются бронзами в отличие от оловя-ннстых их называют соответственно алюминиевыми, кремнистыми и т. д. Малой величиной усадки оловянистая бронза превосходит эти бронзы, но они в свою очередь превосходят оловя-нистую в других отношениях по механическим свойствам (алюминиевая, кремнистая бронза), но химической стойкости (алюминиевая бронза), по жидкотекучести (кремнецннковистая бронза). Олово — дефицитный элемент, поэтому эти бронзы, кроме, разумеется, бериллиевой, дешевле оловяннстой.  [c.614]

Кроме алюминиевых сплавов, указанных в табл. 144, начинают применять такого же назначения алюминиевооловянные сплавы, содержащие 6—7% Sn и разные добавки в количестве 1— 2% (никеля, меди, кремния).  [c.623]

Для улучшения механических свойств в алюминий в качестве легирующих добавок обычно вводят медь, кремний, магний, цинк и марганец. Из них марганец может заметно повысить коррозионную стойкость деформируемых и литейных сплавов, потому что образуется МпА способный связывать железо в интер-металлид состава (MnFe)Ale. Последний в плавильной ваннё оса-ждается в виде шлама, и таким образом уменьшается вредное влияние небольших примесей железа на коррозионную стойкость [25]. Так как марганец не образует подобных соединений с кобальтом, медью и никелем, то не следует ожидать, что добавка марганца устранит отрицательное влияние этих металлов на коррозионное поведение сплава.  [c.352]

Пайка алюминия и сплавов на его основе вызывает технические труднос ти вследствие образования окисной пленки. Для пайки этих сплавов применяют припои на основе алюминия, легированные медью кремнием. Для пайки алюминия применяют также припои на основе цинка, олова и кадмия. Эти припои используют при электромонтажных работах, связанных с пайкой соединений из проводов, кабелей и шин, изготовленных из алюминия.  [c.260]

Раствор для травления, приведенный Д Ансом и Лаксом [11], и состояший из 100 мл воды, 8 мл серной кислоты, 4 мл насыш,енного раствора хлористого натрия и 2 мл бихромата калия, по указанию Базетта [25], хорошо протравливает а-сплавы меди с бериллием. Как и при других бихроматных травлениях (см. реактив 10, гл. XIII и реактив 13, гл. XIV), для потемнения 7-фазы в а (а + 7)-сплавах используют последующее травление реактивами хлорного железа или электролитическую обработку в течение 10—15 с раствором сернокислого железа (И) следующего состава 1900 мл воды 100 мл серной кислоты 0,4 г едкого натра и 50 г сернокислого железа [II]. Этот реактив служит, кроме того, для выявления структуры сплавов меди с марганцем, кремнием, никелем и цинком (нейзильбер), бронз и т. д.  [c.207]


Реактив 23 (с. 188) особенно пригоден для выявления силицидов никеля, хрома и кобальта в Корзон-сплавах (высокопрочный сплав меди с содержанием 0,6—9% кремния + никель, хром, кобальт и железо). Продолжительность травления составляет около 5—10 с.  [c.209]

Травитель 40 [12,5 г (Nh5)2Sa08 12,5 г НС1 100 мл НаО]. Кислый раствор персульфата аммония, рекомендованный Норт-коттом [М ] для выявления субструктуры нержавеющих сталей, при длительном травлении выявляет субструктуру сплавов меди с алюминием. Медные сплавы с алюминием, кремнием, а также оловом склонны к образованию при травлении пленки, которую иногда можно принять за субструктуру. Эта пленка может быть легко устранена последующей обработкой в разбавленной соляной кислоте или сильно кислом растворе персульфата аммония.  [c.210]

Наибольшее распространение получили электроалмазное шлифование и хонингование. В обоих случаях инструмент должен обладать хорошей электропроводностью. Этим целям удовлетворяют круги и бруски на металлической связке. Для заточки резцов с пластинками из твердых сплавов наиболее подходят круги на связке М013Э. Применимы круги и на металлокерамической связке типа МС, имею-ш,ей в своем составе медь, кремний, олово и некоторые другие компоненты. Она отличается малым омическим сопротивлением, обеспечивает достаточно низкую шероховатость поверхности, но применяется для заточки инструментов из твердых сплавов при отсутствии или незначительном касании круга со стальной державкой резца. Связка МС2, хотя и не обеспечивает такой производительности, как связка М01ЭЭ, но характеризуется малым расходом алмаза.  [c.83]

Сплавы меди и олова, а также сплавы меди с другими элехмен-тамп (алюминием, кремнием, марганцем, бериллием и свинцом) называются бронзами. Бронзы обозначаются буквами Бр., за которыми следуют начальные буквы составных элементов сплава, а за буквами цифры, определяющие среднее содержание в сплаве элементов.  [c.183]

Оловянистые бронзы дефицитны и дороги. В последнее-время найдены сплавы меди с алюминием, никелем, марганцем, железом, кремнием, хромом и другими металлами — полноценные заменители оловянистой бронзьи.  [c.158]

Кроме того, образование тройной фазы А1,Си2ре понижает степень растворимости меди в твердом растворе, следовательно, способствует резкому снижению прочности сплавов. Наличие кремния в сплавах системы А1 — Си увеличивает количество тройной эвтектики а — — uAlj + Si. Чем выше содержание кремния в сплавах системы А1 — Си, тем больше количество эвтектики, тем выше литейные свойства сплавов. Следовательно, при наличии 3% Si и выше сплавы обладают достаточно хорошими литейными свойствами, позволяющими производить литье в кокиль. Но повышенное содержание кремния в сплавах системы А1 — Си способствует снижению жаропрочности их. К особо вредным примесям сплавов системы А1 — Си относится магний. Наличие 0,05% Mg и выше сильно снижает свариваемость сплавов и их пластичность.  [c.87]

Основными элементами сплавов являются сурьма, железо, медь, кремний и олово, образующие с алюминием гетерогенные структуры. В первых трех случаях эти структуры состоят из химических соединений высокой твердости AlSb, AIjFe, AIj u и мягких эвтектик для сплавов с кремнием твердым включением является чистый кре. пшй. Бинарные сплавы алюминий — олово не содержат твердых включений  [c.114]

Сплавы серебро — кремний. Серебро и кремний образуют, как и сплавы серебро — медь, диаграмму состояния эвтектического типа. Их применяют редко. Находит применение доэв-тектический сплав с 1,5% Si (сплав технологичен).  [c.299]

Барий — мягкий блестящий неталл, весьма химически активный, взаимодействует с водой, кислородом, а.зотом, водородом. Особые условия хранения. Выпускается двух марок Бр-1 и Бр-2, различающихся содержанием примесей железа, меди, кремния, свинца, хрома, кадмия и цинка в виде друз или плавленых штабиков, которые могут быть покрыты слое.м окиси. Применяется в качестве четтера в электровакуумной технике, в антифрикционных сплавах, в сплаве с никелем для запалов автосвечей и т. д.  [c.169]

Расплавление твёрдых бериллия и меди в тигле. Сначала загружают бериллий, затем флюс и после этого медь Введение отдельными порциями кремния или купросилиция (сплав меди с кремнием) в расплавленную и перегретую медь при тщательном перемешивании Введение отдельными порциями сурьмы в расплавленную под слоем древесного угля медь Введение измельчённого марганца в расплавленный под слоем флюса и перегретый до 850—900 С магний  [c.192]

Сплавы

        Формула

                      Материал

                  Материал, на англ.

          Чистота, %

            Al/Cu

                Алюминий Медь

                   Aluminum Copper

           99,9-99,99

            Al/Cr

                Алюминий Хром

                Aluminum Chromium

           99,9-99,99

           Al/Mg

              Алюминий Магний

               Aluminum Magnesium

           99,9-99,99

           Al/Si

            Алюминий Кремний

                   Aluminum Silicon

         99,9-99,999

         Al/Si/Cu

         Алюминий Кремний Медь

             Aluminum Silicon Copper

         99,9-99,999

           Al/Ag

             Алюминий Серебро

                   Aluminum Silver

          99,9-99,99

          Ce/Gd

              Церий Гадолиний

                 Cerium Gadolinium

            99,5-99,9

          Ce/Sm

                Церий Самарий

                  Cerium Samarium

            99,5-99,9

           Cr/Si

                 Хром Кремний

                  Chromium Silicon

            99,9-99,95

          Cr/SiO

          Хром / Оксид кремния

              Chromium/ Silicon Monoxide

                99,9

           Co/Cr

                  Кобальт Хром

                   Cobalt Chromium

                99,9

           Co/Fe

                Кобальт Железо

                       Cobalt Iron

            99,5-99,95

           Co/Ni

                Кобальт Никель

                      Cobalt Nickel

            99,5-99,95

         Co/Fe/B

            Кобальт Железо Бор

                   Cobalt Iron Boron

            99,9-99,99

           Cu/Co

                  Медь Кобальт

                      Copper Cobalt

                99,9

           Cu/Ga

                   Медь Галлий

                     Copper Gallium

          99,99-99,999

           Cu/In

                    Медь Индий

                      Copper Indium

            99,9-99,995

           Cu/Ni

                   Медь Никель

                       Copper Nickel

             99,5-99,95

           Cu/Zr

                 Медь Цирконий

                     Copper Zirconium

             99,5-99,9

           Hf/Fe

                 Гафний Железо

                        Hafnium Iron

             99,9-99,99

           Fe/B

                    Железо Бор

                          Iron Boron

             99,0-99,99

           Fe/C

                Железо Углерод

                         Iron Carbon

             99,0-99,95

         Fe/Mn

               Железо Марганец

                       Iron Manganese

                 99,9

          Ir/Mn

               Иридий Марганец

                     Iridium Manganese

                 99,9

          Ir/Re

                  Иридий Рений

                        Iridium Rhenium

                99,95

          In/Sn

                   Индий Олово

                            Indium Tin

                99,99

          Ni/Al

              Никель Алюминий

                        Nickel Aluminum

              99,5-99,9

          Ni/Cr

                    Никель Хром

                        Nickel Chromium

              99,0-99,99

       Ni/Cr/Si

         Никель Хром Кремний

                 Nickel Chromium Silicon

              99,9-99,99

          Ni/Fe

                  Никель Железо

                            Nickel Iron

                 99,9

        NiNbTi

            Никель Ниобий Титан

                Nickel Niobium Titanium

              99,5-99,9

          Ni/Ti

                    Никель Титан

                         Nickel Titanium

                 99,9

          Ni/V

                  Никель Ванадий

                          Nickel Vanadium

              99,9-99,95

        Sm/Co

                 Самарий Кобальт

                        Samarium Cobalt

                 99,9

         Ag/Cu

                   Серебро Медь

                           Silver Copper

                99,99

         Ag/Sn

                  Серебро Олово

                              Silver Tin

                99,99

         Ta/Al

               Тантал Алюминий

                       Tantalum Aluminum

            99,95-99,99

      Tb/Dy/Fe

          Тербий Диспрозий Железо

                  Terbium Dysprosium Iron

                 99,5

         Tb/Fe

                 Тербий Железо

                   Terbium Iron Alloy TbFe

                 99,9

         Ti/Al

               Титан Алюминий

                      Titanium Aluminum

                 99,7

         Ti/Ni

                  Титан Никель

                        Titanium Nickel

                 99,9

         Ti/Cr

                    Титан Хром

                      Titanium Chromium

                 99,5

         W/Re

               Вольфрам Рений

                       Tungsten Rhenium

                99,95

         W/Ti

                Вольфрам Титан

                       Tungsten Titanium

            99,99-99,995

         Zr/Al

           Цирконий Алюминий

                    Zirconium Aluminum

             99,0-99,5

         Zr/Fe

               Цирконий Железо

                       Zirconium Iron

             99,0-99,5

         Zr/Ni

               Цирконий Никель

                      Zirconium Nickel

                 99,5

         Zr/Nb

               Цирконий Ниобий

                       Zirconium Niobium

                 99,5

         Zr/Ti

                Цирконий Титан

                      Zirconium Titanium

                 99,5

         Zr/Y

               Цирконий Иттрий

                        Zirconium Yttrium

                 99,5

         Zn/Al

                Цинк Алюминий

                          Zinc Aluminum

                99,99

        Zn/Mg

                   Цинк Магний

                         Zinc Magnesium

                 99,9

Из чего изготавливают алюминиевый пруток: сплавы и их свойства

Прутки из алюминиевых сплавов ГОСТ 21488-97 изготавливают из широкого спектра алюминиевых сплавов и нескольких марок технического алюминия.

Сплавы алюминия с марганцем — АМц и АМцС — в отожженном состоянии имеют очень высокую коррозионную стойкость, близкую к стойкости чистого алюминия.

Марки АМг2, АМг3, АМг5, АМг6 — сплавы алюминия с магнием (т. н. магналии). Они обладают высокой пластичностью и коррозионной стойкостью, пониженной чувствительностью к концентраторам напряжений. Показатели прочности и текучести — средние.

Сплавы системы Аl-Mg-Si (алюминий-магний-кремний) АД31, АД33, АД35, АВ отличаются повышенной пластичностью и коррозионной стойкостью, особенно в отожженном состоянии; не имеют склонности к коррозионному растрескиванию. Их используют для изготовления высоконагруженных деталей, функционирующих под воздействием переменных нагрузок.

Содержащий помимо Mg и Si еще Cu (медь) и Cr (хром) сплав АД33 обладает более высокой прочностью, чем АД31.

Прочностью в сочетании с пластичностью обладают термоупрочняемые сплавы системы Аl-Сu-Mg (дуралюмины) — Д1, Д16, ВД1. Крепеж из сплава Д1 используют для разъемных соединений строительных конструкций.

Марки АК4 и АК4-1 — сплавы системы Аl-Сu-Mg-Fe-Ni (алюминий-медь-магний-железо-никель). По химическому составу близки к дуралюминам. Но в качестве легирующих элементов вместо марганца в них использованы никель и железо.

Сплавы марок АК6 и АК8 — ковочные — система Аl-Mg-Si-Сu (алюминий-магний-кремний-медь). Близки к дуралюминам, но содержат больше кремния. Они обладают хорошей пластичностью и стойкостью к образованию трещин при горячей пластической деформации.

Высокопрочные сплавы В95 и В95-2 принадлежат к системе Аl-Zn-Mg-Сu (алюминий-цинк-магний-медь). Их достоинство — высокое сопротивление механическим нагрузкам — используют, изготавливая высоконагруженные детали, работающие преимущественно в условиях сжатия.

Сплавы алюминия с цинком и магнием -1915 и 1925 — применяют для деталей несварных конструкций.

АКМ — сплав алюминия с железом, марганцем, медью, кремнием, магнием и цинком.

АД0, АД1, АД — сорта технического алюминия. В АД доля алюминия составляет 98,8%. Самая весомая добавка из числа других элементов — кремний (до 0,5%).

АД0 — очень чистый алюминий — 99,5%. В АД1 доля алюминия — 99,3%.

Механические свойства алюминиевого прутка определяются маркой использованного сплава или алюминия и состоянием материала.

У прутков из технического алюминия марок АД0, АД1, АД без термической обработки временное сопротивление составляет 60 (6) МПа (кгс/мм2), а относительное удлинение при разрыве — 25%.

У прутка из сплава АМг3 без термической обработки или в отожженном состоянии временное сопротивление — 175 (18) МПа (кгс/мм2), предел текучести — 80 (8) МПа (кгс/мм2), относительное удлинение — 13%.

А у прутка из сплава В95 диаметром от 22 до 130 мм, закаленного и искусственно состаренного, временное сопротивление составляет 530 (54) МПа (кгс/мм2), предел текучести — 420 (43) Мпа (кгс/мм2), относительное удлинение 6%.

Прутки из алюминиевых сплавов ГОСТ Р 56854-2016 изготавливают из сплавов 1561 (АМг61) и 1980 (В48-4). Прутки из алюминиевых сплавов ГОСТ Р 51834-2001 — из сплавов АВ, Д1, Д16, Д19, Д19ч, АК4, АК4-1, АК6, АК8, В95.

Алюминиевые сплавы — это… Что такое Алюминиевые сплавы?

Алюминиевые сплавы
Алюминиевые сплавы
Первый А. с. (дуралюмин), получивший промышленное применение, был разработан в 1909 А. Вильмом (Германия). С производством этого А. с. связан начальный. период развития металлического самолётостроения. В РСФСР в 1922 на заводе по обработке цветных металлов в посёлке Кольчугино Владимирской области было начато промышленное производство листового и сортового проката из отечественного А. с. кольчугалюминия (создатели Ю. Г. Музалевский и С. М. Воронов), отличавшегося по составу от немецкого дуралюминия. Большая роль, которую играют А. с. в авиастроении, определяется удачным сочетанием свойств: малой плотностью (2500—2900 кг/м3), высокими прочностью (до 500—600 МПа), коррозионной стойкостью, технологичностью при литье, обработке давлением, сварке и обработке резанием. Благодаря высокой удельной прочности начиная с 20 х гг. XX в. А. с. являются важнейшим конструкционным материалом в самолётостроении.
Основные легирующие компоненты А. с. — магний, медь, цинк, кремний. В результате легирования алюминия одним, двумя и более элементами из числа перечисленных в различных сочетаниях, а также малыми добавками одного или нескольких переходных металлов — марганца, хрома, титана, циркония, никеля, железа, ванадия — получены и применяются в промышленности более 150 А. с. В 70 е гг. в число легирующих компонентов А. с. вошел также питий.
Все А. с. обычно разделяют на деформируемые, из которых изготовляют листы, плиты, профили и другие полуфабрикаты путём пластинчатой деформации литой заготовки, и литейные, которые предназначены исключительно для фасонного литья. Из деформируемых А. с. наибольшее значение имеют сплавы следующих систем.
Алюминий — магний с добавками марганца, титана, циркония (сплавы АМr2, АМr5, АМr6; цифра в марке показывает приблизительное содержание магния в процентах). Эти сплавы не упрочняются термообработкой; в отожжённом состоянии характеризуются умеренной прочностью (до 350 МПа для АМr6), высокой пластичностью, очень высокой коррозионной стойкостью, хорошей свариваемостью. Широко применяются для ответственных сварных конструкций.
Алюминий — медь — магний с добавками марганца — дуралюмины (Д1, Д16, Д18, В65, Д19, В17, ВАД1). Упрочняются термообработкой; подвергаются, как правило, закалке и естественному старению. Характеризуются сочетанием высокой статической прочности (до 450—500 МПа) при комнатной и повышенной (до 150—175°С) температуpax, высоких усталостной прочности и вязкости разрушения. Такое сочетание свойств определило широкое применение этих сплавов, особенно Д16 и Д16ч (чистого по примесям железа и кремния), в самолётостроении. Недостаток — низкая коррозионная стойкость; изделия требуют тщательной защиты от коррозии.
Алюминий — цинк — магний — медь с добавками марганца, хрома, циркония. Подвергаются закалке и искусственному старению. Сплавы имеют самую высокую из всех А. с. прочность (до 700 МПа для В96Ц). Однако при старении на максимальную прочность повышается чувствительность этих А. с. к коррозионному растрескиванию, снижаются пластичность и значения характеристик конструкционной прочности. Для этих сплавов внедрены режимы смягчающего старения (перестаривания), которые обеспечивают сочетание достаточно высокой прочности (420—470 МПа для В93 и В95) с удовлетворительными значениями сопротивления коррозионному растрескиванию и конструкционной прочности. Сплав В95, особенно его модификация В95пч (повышения чистоты по примесям железа и кремния), относится к числу наиболее важных конструкционных материалов в самолётостроении.
Алюминий — магний — литий с добавками марганца и циркония. Подвергаются закалке и искусственному старению. Отличительная особенность — сочетание достаточно высокой прочности (420—450 МПа) с наименьшей для промышленных А. с. плотностью (2500 кг/м ), высоким модулем упругости (75 ГПа) и удовлетворительной свариваемостью. Недостатки: пониженная пластичность, плохие технологические свойства.
Из литейных сплавов наибольшее значение имеют сплавы следующих систем.
Алюминий — кремний, (силумины) с добавками магния, меди, марганца, титана, никеля (АЛ2, АЛ4, АЛ9, АЛ5, АЛ34) — самые распространённые литейные А. с. При наличии магния и меди сплавы упрочняются термообработкой. Механические свойства колеблются в широких пределах (прочность от 15 МПа для АЛ2 до 350 МПа для АЛ34). Сплавы отличаются очень хорошими литейными свойствами, удовлетворительной коррозионной стойкостью и хорошей свариваемостью.
Алюминий — медь с добавками марганца, титана, никеля, циркония, церия, кадмия (АЛ7, АЛ19, АЛЗЗ, ВАЛ10). Упрочняются закалкой с последующим искусственным старением. К этой группе относятся самые прочные (до 500 МПа для ВАЛ10) и самые жаропрочные (90 МПа для АЛ33) литейные А. с. Недостатки: низкая коррозионная стойкость, пониженные литейные свойства.
Наряду с деформируемыми к литейными А. с. в авиастроении используются спечённые материалы — спечённая алюминевая пудра и спечённый алюминевый сплав.

Авиация: Энциклопедия. — М.: Большая Российская Энциклопедия. Главный редактор Г.П. Свищев. 1994.

.

  • Альбатрос
  • Аляска Эрлайнс

Полезное


Смотреть что такое «Алюминиевые сплавы» в других словарях:

  • Алюминиевые сплавы —         сплавы на основе алюминия. Первые А. с. получены в 50 х гг. 19 в.; они представляли собой сплав алюминия с кремнием и характеризовались невысокими прочностью и коррозионной стойкостью. Длительной время Si считали вредной примесью в А. с.… …   Большая советская энциклопедия

  • АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ — сплавы на основе алюминия с добавками Cu, Mg, Zn, Si, Mn, Li, Cd, Zr, Cr и других элементов. Алюминиевые сплавы обладают высокой электро и теплопроводностью, хорошей коррозионной стойкостью. Применяются во многих отраслях машиностроения. По… …   Металлургический словарь

  • АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ — имеют широкое распространение в военном кораблестроении в качестве материалов, применение которых способствует облегчению веса корпуса корабля. А. С. разделяются на литые и прокатные. Литые А. С. представляют сплав алюминия с медью (2 3 %),… …   Морской словарь

  • алюминиевые сплавы — [aluminium alloys] сплавы на основе алюминия (Al) с добавками Сu, Mg, Zn, Si, Mn, Li, Cd, Zr, Cr и других элементов; характеризуется малой плотностью (от 2,5 до 2,9 г/см3), высокой удельной прочнению при достаточно удовлетворяющей пластичности,… …   Энциклопедический словарь по металлургии

  • алюминиевые сплавы — алюминиевые сплавы. Первый А. с. (дуралюмин), получивший промышленное применение, был разработан в 1909 А. Вильмом (Германия). С производством этого А. с. связан начальный период развития металлического самолётостроения. В РСФСР в 1922 на заводе… …   Энциклопедия «Авиация»

  • алюминиевые сплавы — алюминиевые сплавы. Первый А. с. (дуралюмин), получивший промышленное применение, был разработан в 1909 А. Вильмом (Германия). С производством этого А. с. связан начальный период развития металлического самолётостроения. В РСФСР в 1922 на заводе… …   Энциклопедия «Авиация»

  • АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ — сплавы на основе алюминия с добавками меди, магния, цинка, кремния, марганца, лития, кадмия, циркония, хрома и др. элементов. А. с. обладают высокими механич. св вами и малой плотностью, высокой электрои теплопроводностью, хорошей корроз.… …   Большой энциклопедический политехнический словарь

  • АЛЮМИНИЕВЫЕ СПЛАВЫ — сплавы с предельным значением прочности на разрыв 190 МПа или более, измеренным при температуре 293К (20С) …   Словарь понятий и терминов, сформулированных в нормативных документах российского законодательства

  • Алюминиевые сплавы — При сплавлении алюминий соединяется со многими металлами; из получающихся таким образом сплавов заслуживает наибольшего внимания сплав меди с алюминием, алюминиевая бронза (см. это сл.) …   Энциклопедический словарь Ф.А. Брокгауза и И.А. Ефрона

  • спеченные алюминиевые сплавы (САС) — [sintered aluminum alloys] высокопрочные материалы, полученные спеканием из легированных Al порошков или гранул. В России наиболее широкое промышленное применение получили САС с высоким содержанием Si (заэвтектические силумины) марок САС 1 (25 30 …   Энциклопедический словарь по металлургии


Проволока

 

Дюраль проволока

 Типоразмеры проволоки

Предлагаем широкий ассортимент проволоки из алюминия АД1 и его сплавов АМц, АМг2, АМг5П, Д1П, Д16П, Д18, В65 и др. с химическим составом по ГОСТ 4784 различной спецификации.

 Классификация алюминиевой проволоки

По назначению и способу изготовления:

  • проволока алюминиевая для холодной высадки — ГОСТ 7871-75:
  • проволока алюминиевая тянутая — В;
  • проволока алюминиевая прессованная — П.
  • сварочная проволока алюминиевая — ГОСТ 14838-78;
  • проволока алюминиевая электротехническая — ТУ 16.К71-088-90;
  • проволока алюминиевая круглая для проводов воздушных линий электропередач — ТУ 16-705.472-87.

По точности изготовления:

  • алюминиевая проволока нормальной точности;
  • алюминиевая проволока повышенной отделки — П.

По состоянию материала:

  • проволока алюминиевая без термической обработки;
  • проволока алюминиевая отожженная — М;
  • проволока алюминиевая нагартованная — Н;
  • проволока алюминиевая закаленная и естественно состаренная — Т;
  • проволока алюминиевая закаленная и искусственно состаренная — Т1.

По способу поставки:

  • проволока алюминиевая в бухтах — БТ;
  • проволока алюминиевая в катушках;
  • проволока алюминиевая в пучках.

Сварочная проволока алюминиевая ГОСТ 7871-75

Тянутая или прессованная алюминиевая сварочная проволока изготовляется согласно требованиям ГОСТ 7871-75 и служит для сварки изделий и конструкций плавлением. Диаметр в пределах 0,8-12,5мм.

Сварочная проволока алюминиевая может различаться по составу, способу производства, обработке и назначению:

 алюминиевая проволока как плавящий электрод в полуавтоматической сварке;

 алюминиевая проволока как присадка в ручной аргонодуговой сварке неплавящим электродом — расплавленный металл алюминиевой проволоки переходит в ванну и участвует в формировании шва.

Также сварочная проволока алюминиевая может изменить состав шва, что особенно важно при сварке алюминиевых сплавов. Введение легирующих элементов в алюминиевую проволоку повышает прочность металла шва, но снижает пластичность и коррозионную стойкость. Поэтому, чтобы получить пластичное коррозионно-стойкое соединение, алюминиевые сплавы сваривают менее легированными проволоками и наоборот.

Существует правило, согласно которому для сварки алюминиевых сплавов используют проволоку, химический состав металла которой примерно соответствует химическому составу металла обрабатываемой детали. Исключение — сплав алюминия с магнием. Для его обработки используется сварочная проволока алюминиевая с большим, чем в детали содержанием магния, т.к. магний во время сварки интенсивно испаряется.

Отечественная алюминиевая проволока, используемая в качестве присадочного материала:

  •  СвА99, СвА97, СвА85Т, СвА5 — чистый технический алюминий;
  •  СвАМц — сплав алюминий-марганец;
  •  СвАМг6, СвАМг63, СвАМг61, СвАМг3, СвАМг5, Св1557 — сплав алюминий-магний;
  •  СвАК5, СвАК10 — сплав алюминий-кремний;
  •  Св1201 — сплав алюминий-медь.

Импортная сварочная проволока алюминиевая:

  •  OK Autrod 18.01 (аналог СвА97, СвА85, СвАМц) — для сварки чистого алюминия;
  •  OK Autrod 18.04 (аналог СвАК5, СвАК6) — для сварки литейных Al-Si, Al-Si-Mg сплавов типа АД31, АД33, АД35;
  •  OK Autrod 18.11 (аналог Св1201) — для сварки алюминия и его сплавов в авиастроении, пищевой промышленности;
  •  OK Autrod 18.15 (аналог СвАМг3) — для сварки Al-Mg сплавов, содержащих 3% Mg: AMg3, AMg4, AMg5, AMg6 с аналогичными;
  •  OK Autrod 18.16 (аналог СвАМг5) — для сварки Al-Mg сплавов, содержащих до 5%Mg, Al-Mn сплавов и не упрочняемых алюминиевых сплавов;
  •  OK Autrod 18.20 — для сварки Al-Mg сплавов, содержащих до 5%Mg, для получения высокопрочных тавровых соединений;
  •  OK Autrod 18.22 (СвАМг61) — для сварки Al-Mg сплавов, содержащих до 6%Mg: AMg6, 1AlMg4,5Mn, AlMg5Mn и AlMg5Cr с обеспечением высокой прочности сварного соединения.

Пример обозначения: сварочная проволока алюминиевая, прессованная из алюминиевого сплава СвАМц, состояние нагартованное, диаметр 5,0мм в бухте:

 Проволока СвАМц 5,00хБТ ГОСТ 7871-75.

 

Сплавы и Лигатура

CuAl Copper-aluminium
10%, 50%, 60%, 70%, 75%, 80% 		Медь Алюминий
CuAlB Copper-aluminium-boron Медь Алюминий Бор
CuAlNi Copper-aluminium-nickel Медь Алюминий Никель
CuAlSi Copper-aluminium-silicon Медь Алюминий Кремний
CuBi Copper-bismuth
25% 		Медь Висмут
CuB Copper-boron
2% 		Медь Бор
CuCa Copper-calcium
5%, 10% 		Медь Кальций
CuCe (MM) Copper-cerium
10% 		Медь Церий
CuCr Copper-chromium
5%, 10% 		Медь Хром
CuCo Copper-cobalt
10%, 15%, 20%, 50% 		Медь Кобальт

CuGe 		Copper-germanium Медь Германий
CuFe Copper-iron
10%, 15%, 20%, 25%, 30% 		Медь Железо
CuFeAl Copper-iron-aluminium Медь Железо Алюминий
CuPb Copper-lead Медь Свинец
CuLi Copper-lithium
2% 		Медь Литий
CuMg Copper-magnesium
10%, 15%, 20%, 35%, 40%, 50% 		Медь Магний
CuMgCe(MM) Copper-magnesium-cerium Медь Магний Церий
CuMn Copper-manganese
20%, 30%, 50% 		Медь Марганец
CuMnCo  Copper-manganese-cobalt Медь Марганец Кобальт
CuMnFe Copper-manganese-iron Медь Марганец Железо
CuMnNi Copper-manganese-nickel Медь Марганец Никель
CuMnSi Copper-manganese-silicon Медь Марганец Кремний
CuNi Copper-nickel
30% 		Медь Никель
CuNiFe Copper-nickel-iron Медь Никель Железо
CuNiNb Copper-nickel-niobium Медь Никель Ниобий
CuNiSi Copper-nickel-silicon Медь Кремний
CuTe Copper-tellurium
50%, 82% 		Медь Теллур
CuSi Copper-silicon
10%, 15%, 20%, 30% 		Медь Кремний
CuAg Copper-silver
10%, 25%, 30% 		Медь Серебро
CuSn Copper-tin
various compositions 		Медь Олово
CuTi Copper-titanium
30%, 50% 		Медь Титан
CuTiAl Copper-titanium-aluminium Медь Титан Алюминий
CuV Copper-vanadium
1% 		Медь Ванадий
CuZn Copper-zinc Медь Цинк
CuZr Copper-zirconium
10%, 33%, 50% 		Медь Цирконий
AlSb Aluminium-antimony
8%, 10%, 15%
Алюминий Сурьма
AlBe Aluminium-beryllium
2.5%, 5%
Алюминий Бериллий
AlBi Aluminium-bismuth
10%
Алюминий Висмут
AlB Aluminium-boron
3%, 4%, 5%, 6%, 8%, 10%
Алюминий Бор
AlCa Aluminium-calcium
6%, 10%
Алюминий Кальций
AlCe (MM) Aluminium-cerium
10%
Алюминий Церий
AlCr Aluminium-chromium
5%, 10%, 20%, 80% 		Алюминий Хром
AlCo Aluminium-cobalt
5%, 10% 		Алюминий Кобальт
AlCu Aluminium-copper
33%, 50%, 80% 		Алюминий Медь
AlCuP Aluminium-copper-phosphorus Алюминий Медь Фосфор
AlDy Aluminium-dysprosium Алюминий Диспрозий
AlEr Aluminium-erbium Алюминий Эрбий
AlGd Aluminium-gadolinium Алюминий Гадолний
AlGa Aluminium-gallium Алюминий Галлий
AlGe Aluminium-germanium Алюминий Германий
AlHf Aluminium-hafnium Алюминий Гафний
AlIn Aluminium-indium
5%, 10% 		Алюминий Индий
AlFe Aluminium-iron
10%, 20%, 25%, 30%, 45%, 80% 		Алюминий Железо
AlLa Aluminium-lanthanum
10% 		Алюминий Лантан
AlLi Aluminium-lithium
2%, 5% 		Алюминий Литий
AlMg Aluminium-magnesium
20%, 25%, 50%, 65%, 75% 		Алюминий Магний
AlMgB Aluminium-magnesium-boron Алюминий Магний Бор
AlMgSi Aluminium-magnesium-silicon Алюминий Магний Кремний
AlMn Aluminium-manganese
10%, 15%, 20%, 25%, 30%, 60%, 80% 		Алюминий Марганец
AlNi Aluminium-nickel
20%, 50% 		Алюминий Никель
AlNb Aluminium-niobium
10% 		Алюминий Ниобий
AlMo Aluminium-molybdenum
10% 		Алюминий Молибден
AlSc Aluminium-scandium
2% 		Алюминий Скандий
AlPr Aluminium-praseodymium Алюминий Празеодим
AlSi Aluminium-silicon
20%, 25%, 30%, 50% 		Алюминий Кремний
AlSiCa Aluminium-silicon-calcium Алюминий Кремний Кальций
AlSiFe Aluminium-silicon-iron Алюминий Кремний Железо
AlSiSr Aluminium-silicon-strontium Алюминий Кремний Стронций
AlAg Aluminium-silver
10% 		Алюминий Серебро
AlSr Aluminium-strontium
3.5%, 5%, 10%, 15% 		Алюминий Стронций
AlSrTiB Aluminium-strontium-titanium-boron Алюминий Стронций Титан Бор
AlTa Aluminium-tantalum Алюминий Тантал
AlTi Aluminium-titanium
5%, 6%, 10%, 80% 		Алюминий Титан
AlTiB Aluminium-titanium-boron
5/1, 3/1, 5/0.2, etc. 		Алюминий Титан Бор
AlTiB Aluminium-titanium-carbon
3/0.15, 3/0.2, etc.AlTiC 		Алюминий Титан Углерод
AlW Aluminium-tungsten Алюминий Вольфрам
AlYb Aluminium-ytterbium Алюминий Иттербий
AlY Aluminium-yttrium
10% 		Алюминий Иттрий
AlV Aluminium-vanadium
5%, 10% 		Алюминий Ванадий
AlZn Aluminium-zinc
10%, 30% 		Алюминий Цинк
AlZr Aluminium-zirconium
5%, 6%, 10%, 15% 		Алюминий Цирконий
NiZr Nickel-zirconium
50%, 70% 		Никель Цирконий
NiTiAl Nickel-titanium-aluminium Никель Титан Алюминий
NiTi Nickel-titanium
35%, 50% 		Никель Титан
NiSi Nickel-silicon Никель Кремний
NiMn Nickel-manganese
60% 		Никель Марганец
NiCuFe Nickel-copper-iron Никель Мель Железо
NiCr Nickel-chromium
20%, 50% 		Никель Хром
NiCa Nickel-calcium
6% 		Никель Кальций
NiB Nickel-boron
15% 		Никель Бор
NiAl Nickel-aluminium
50% 		Никель Алюминий
ZnAl Zinc-aluminium Цинк Алюминий
ZnAlMg Zinc-aluminium-magnesium Цинк  Алюминий Магний
ZnAlSi Zinc-aluminium-silicon Цинк Алюминий Кремний
ZnCo Zinc-cobalt Цинк Кобальт
FeZnFe Zinc-iron Цинк Железо
MgZnMg Zinc-magnesium Цинк Магний
MnZnMn Zinc-manganese Цинк Марганец
ZnSnAl Zinc-tin-aluminium Цинк Олово Алюминий
ZnSnPb Zinc-tin-lead Цинк Олово Свинец
VZnV Zinc-vanadium Цинк Ваннадий
PbBi Lead-bismuth
50% 		Свинец Висмут
PbCa Lead-calcium
2% 		Свинец Кальций
PbCaAl Lead-calcium-aluminium Свинец Кальций Алюминий
PbCu Lead-copper
5% 		Свинец Медь
PbSe Lead-selenium
4% 		Свинец Селен
PbTe Lead-tellurium
5% 		Свинец Теллур
PbTeCu Lead-tellurium-copper Свинец Теллур Медь
FeB Ferro-boron Железо Бор
FeNb Ferro-niobium
65%  		Железо Ниобий
FeSe Ferro-selenium Железо Селен
FeSiB Ferro-silicon-boron Железо Кремний Бор
FeSiMnAl Ferro-silicon-manganese-aluminium Железо Кремний
Марганец Алюминий
FeSiNb Ferro-silicon-niobium Железо Кремний Ниобий
FeSiZr Ferro-silicon-zirconium Железо Кремний Цирконий
FeV Ferro-vanadium Железо Ванадий
80%FeZr Ferro-zirconium Железо Цирконий

АВИАЛЬ • Большая российская энциклопедия

  • В книжной версии

    Том 1. Москва, 2005, стр. 75

  • Скопировать библиографическую ссылку:

Авторы: О. Г. Сенаторова

АВИА́ЛЬ (авиа­ци­он­ный алю­ми­ний), де­фор­ми­руе­мый алю­ми­ние­вый сплав, со­дер­жа­щий в ка­че­ст­ве осн. ле­ги­рую­щих эле­мен­тов маг­ний и крем­ний (сис­те­ма Al–Mg–Si). Пер­во­на­чаль­но был раз­ра­бо­тан спе­ци­аль­но для кон­ст­рук­ций ле­та­тель­ных ап­па­ра­тов; хи­мич. со­став (%): маг­ний 0,45–0,9; крем­ний 0,5–1,2; медь 0,1–0,5; мар­га­нец 0,15–0,35; же­ле­зо не бо­лее 0,5; цинк не бо­лее 0,2; ти­тан не бо­лее 0,15; ос­таль­ное алю­ми­ний. А. об­ла­да­ет вы­со­ки­ми пла­стич­но­стью и со­про­тив­ле­ни­ем ус­та­ло­сти, хо­ро­шей кор­ро­зи­он­ной стой­ко­стью, сва­ри­вае­мо­стью; под­да­ёт­ся разл. ви­дам де­кора­тив­ной от­дел­ки. Пре­дел проч­но­сти спла­ва 330–380 МПа. При по­вы­шен­ных тре­бо­ва­ниях к кор­ро­зи­он­ной стой­ко­сти со­дер­жа­ние ме­ди в А. обыч­но не пре­вы­шает 0,1%. Для уп­роч­не­ния под­вер­га­ют за­кал­ке и ис­кус­ст­вен­но­му ста­ре­нию.

Пер­вый тер­ми­че­ски уп­роч­няе­мый сплав сис­те­мы Al–Mg–Si соз­дан в 1923 В. Джеф­ри­сом и Р. Ар­че­ром (США). В Рос­сии раз­ра­бот­ка и вне­дре­ние А. в про­из-во про­во­ди­лись под рук. С. М. Во­ро­но­ва в 1930–40-х гг. Позд­не́е назв. «А.» ста­ли упот­реб­лять при­ме­ни­тель­но и к другим пром. спла­вам сис­те­мы Al–Mg–Si. А. ши­ро­ко ис­поль­зу­ют для из­го­тов­ле­ния слож­ных по фор­ме де­та­лей, в ча­ст­но­сти прес­со­ван­ных, ко­ва­ных и штам­по­ван­ных (ло­па­сти вин­тов вер­то­лё­тов, де­та­ли дви­га­те­лей, про­фи­ли и об­шив­ки стро­ит. кон­ст­рук­ций и т. п.). См. так­же Алю­ми­ние­вые спла­вы.

Алюминиево-кремниевые припои

Поскольку материалы на основе алюминия широко используются в промышленности, особенно в автомобилестроении, спрос на алюминиевый припой со временем увеличился.

Алюминиевые припои серии Al-Si обладают самыми выдающимися общими характеристиками. Их смачиваемость, прочность, цвет и антикоррозионные свойства очень сложны. Эта серия продуктов для пайки основана на системе Al-Si с другими выбранными легирующими элементами, такими как медь, магний, никель и редкоземельные элементы, добавленными для различных применений.Кроме того, требования к пайке различных типов основных металлов и соединений могут быть удовлетворены путем выбора правильного метода пайки, и варианты включают пайку пламенем, пайку погружением, индукционную пайку, пайку в печи и вакуумную пайку.

Типичные продукты серии Al-Si включают BAiSi-2, BAlSi-5, BAlSi-4 и т. д. Порошковая проволока и кольца для припоя BAlSi-4 изготовлены из оболочки из сплава Al-Si и неагрессивного припоя. сердечник, обеспечивающий качество и стабильность даже во влаге. Этот тип продуктов обычно применяется для пайки алюминиевых деталей и компонентов из разнородных алюминиево-медных материалов для HVACR, автомобильной и электротехнической промышленности.В продуктах BAlSi-4 с флюсовой проволокой припой сочетается с совместимым флюсом, что устраняет необходимость в отдельном нанесении флюса. Он хорошо подходит для автоматических процессов пайки и помогает повысить эффективность производства.

Очистка основных металлов перед пайкой необходима для обеспечения качества соединений. Этапы очистки перед пайкой включают: a. обезжиривание поверхности моющим средством; б. замачивание спаянных деталей в растворах NaOH с последующей промывкой водой; в. Нейтрализация поверхности путем замачивания спаянных деталей в разбавленном растворе HNO3 с последующей промывкой водой; д.воздушная сушка основных металлов. Наконец, высушенные на воздухе неблагородные металлы не должны содержать кислотных или щелочных остатков и водяных знаков. Кроме того, очищенные паяные детали должны быть обработаны в тот же день, чтобы предотвратить любое новое загрязнение или окисление.

Ширина зазора паяных соединений имеет решающее значение для определения плотности и прочности паяных соединений. Как правило, ширина зазора, рассчитанная для припоев Al-Si, обычно находится в диапазоне 0,15-0,61 мм, и ширина должна быть одинаковой по всему зазору.При пайке соединений внахлест следует также обращать внимание на длину нахлеста между основными металлами. Предлагается нахлест в диапазоне 4–5 т, где t — толщина самой тонкой части рассматриваемого основного металла. При пайке раструбных соединений следует избегать глухих отверстий в конструкции соединения.

Предварительный нагрев основных металлов может снизить риск перегрева местного участка во время пайки. Процесс пайки включает в себя следующее: во-первых, флюс для пайки плавится под действием тепла; затем сплав БАЛСи-4 плавится и смачивает основные металлы под действием силы сифона.Наконец, сплав BAlSi-4 заполняет паяный шов, растворяется и диффундирует в основные металлы. По окончании пайки шлак и остатки сразу удаляются.

В соответствии со спецификацией качества применяемых материалов для пайки должны быть проведены соответствующие испытания, которые могут включать проверку внешнего вида, оценку прочности сцепления и микроструктурный анализ. Качественное соединение не должно иметь дефектов: шлаков, газовых пузырей, трещин, неполного провара и т.д. Металлургическое соединение было сформировано и оценено на границе пайки для оптимизации прочности соединения.Для раструбных соединений действительно необходима проверка на проникновение. Кроме того, иногда требуются испытания для оценки герметичности и коррозионной стойкости.

Рыночные тенденции и спрос — успешно отправлен Зонд Chang’e-5 повлияет на цену алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) — порошок

В 4:30 24 ноября был успешно запущен зонд «Чанъэ-5».Миссия по исследованию Луны «Чанъэ-5» станет последним сражением в трехэтапном процессе проекта по исследованию Луны в моей стране и бросит вызов космической истории моей страны. Четыре «первых»: ① Первый автоматический отбор проб лунной поверхности; ② Первый взлет и подъем с поверхности Луны; ③Первое сближение и стыковка на лунной орбите; ④Первый раз, чтобы вернуть лунную почву на высокую скорость, чтобы вернуться на землю.

Зонд «Чанъэ-5» планирует собрать образцы лунного грунта с поверхности Луны после приземления на лунную поверхность, а также пробурить керн лунного грунта длиной около 2 метров.

По словам Линь Янтина из Института геологии и геофизики Китайской академии наук, используя образцы, полученные на поверхности Луны, в сочетании с современными методами анализа, ученые раскроют более чем 1 миллиард лет вулканической активности Луны и историю падения метеоритов. . Если образцы Chang’e 5 подтвердят, что Луна все еще была активной 1-2 миллиарда лет назад, это изменит человеческое восприятие Луны.

Самым последним отбором проб Луны была миссия Советского Союза «Луна-24» в 1976 году.Да, это «Советский Союз» стал историей. Прошло 44 года с тех пор, как человечество в последний раз успешно получило лунный образец.

Если миссия Chang 5 будет успешной, Китай станет третьей страной, где человечество получит лунные образцы.

Под влиянием успешного запуска зонда Chang’e 5 рынок алюминиево-кремниево-медных сплавов (AlSiCu) и порошков быстро меняется. Эти изменения являются индикаторами роста рынка. Эта восходящая тенденция на рынке в годовом исчислении указывает на то, что следующий ноябрь 2020-2026 годов покажет овальный, но устойчивый рост.

На цену порошка алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) по-прежнему влияют такие факторы, как динамика роста рынка, различные возможности и проблемы. Однако ожидается, что в течение прогнозируемого периода с 2020 по 2026 год мировой рынок продаж алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) и порошка будет оставаться выше среднего. Темпы роста будут продолжать увеличиваться. Ожидается, что с сегодняшнего дня до следующей недели цена на порошок алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) в определенной степени возрастет.

Из-за изменений потребительского спроса, условий импорта и экспорта, а также различных исследований по разработке порошка алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) стоимость порошка алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) постоянно меняется. Принимая во внимание текущие макроэкономические параметры рынка, анализ цепочки создания стоимости, торговых партнеров, спрос и предложение, стоимость порошка алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) также будет в определенной степени затронута. Предполагается, что стоимость порошка алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) немного увеличится с сегодняшнего дня на следующую неделю.

Тенденция рынка алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu)-порошок?

Мировой рынок алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) постоянно меняется. Последний отчет о мировом рынке содержит четкие и точные статистические данные и рыночные оценки глобального целевого рынка алюминиево-кремниевый медный сплав (AlSiCu)-порошок. Отчет включает анализ различных факторов, способствующих росту рынка. Он включает в себя движущие силы рынка, ограничения, возможности и тенденции. Этот отчет написан опытными и знающими рыночными аналитиками и исследователями.Это удивительная подборка важных исследований, в которых изучается конкурентная среда, сегментация, географическое расширение, а также рост доходов, производства и потребления на мировом целевом рынке алюминий-кремний-медный сплав (AlSiCu)-порошок. Кроме того, в отчете представлен ряд различных сегментов рынка и приложений, которые могут способствовать развитию рынка в течение прогнозируемого периода. Подробная информация основана на исторических вехах и текущих тенденциях. Кроме того, в отчете о рынке алюминиево-кремниевый медный сплав (AlSiCu)-порошок также рассматриваются политика и планы развития, производственные процессы и структура затрат, маркетинговые стратегии, а затем анализируются ведущие производители алюминиево-кремниево-медного сплава (AlSiCu)-порошок, дистрибьюторы, каналы сбыта. алюминиево-кремниевый медный сплав (AlSiCu)-порошок, потенциальные покупатели и алюминиево-кремниевый медный сплав (AlSiCu)-порошок История развития.В отчете также перечислены данные об импорте и экспорте, поставках и потреблении, а также затраты, цены, выручка и валовая прибыль по регионам.

Рыночный спрос на алюминий-кремний-медный сплав (AlSiCu)-порошок?

Ведущий в мире отчет о целевом рынке алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu)-порошок содержит исследование динамики конкуренции. Он также обладает определенной осведомленностью, которая может помочь вам выбрать правильное выполнение бизнеса и шаги. Рыночные отчеты систематически отображают информацию в виде организационных диаграмм, фактов, диаграмм, статистики и графиков, которые представляют статус связанных транзакций на глобальных и региональных платформах.Кроме того, отчет также включает в себя всю бизнес-цепочку, с помощью которой можно анализировать темпы роста и темпы падения конкретных отраслей на рынке. В отчете также описываются общие затраты на производство продукта и анализ процесса его сборки. Кроме того, отчет также включает в себя основные события на рынке. Отчет включает анализ цепочки создания стоимости и представляет рабочий процесс на рынке. Кроме того, рынок классифицируется по категориям, процессам, отраслям конечного использования и регионам.В отчете рынок разделен по географическому положению.

TRUNNANO (также известный как Luoyang Tongrun Nano Technology Co. Ltd.) является надежным мировым поставщиком и производителем химических материалов с более чем 12-летним опытом в производстве высококачественных химикатов и наноматериалов. Являясь ведущим производителем нанотехнологий и производителем алюминиево-кремниевого медного сплава (AlSiCu) и порошка, компания Luoyang Tongrun доминирует на рынке. Наша профессиональная рабочая команда предлагает идеальные решения, которые помогают повысить эффективность различных отраслей, создавать ценность и легко справляться с различными проблемами.Пожалуйста, отправьте запрос по мере необходимости.

Li3N — это сокращение от нитрида лития, представляющего собой соединение металлического азота, представляющее собой фиолетовое или красное кристаллическое твердое вещество, демонстрирующее светло-зеленый блеск в отраженном свете и рубиновый цвет в проходящем свете. При комнатной температуре металлический литий может частично генерировать нитрид лития на воздухе, а литий образует нитрид лития в потоке азота в 10–15 раз быстрее, чем на воздухе. В это время весь литий превращается в нитрид лития.Узнайте больше о нитриде лития на веб-сайте nanotrun.

Медный сплав № C64200 Кремний Алюминий Бронза, ASTM B150 CDA 642

Кремниево-алюминиевая бронза C64200

Медный сплав № C64200
Кремниевая алюминиевая бронза, ASTM B150 CDA 642
Химический состав % по массе

Элемент Номинальный Минимум Максимум
Медь 91.2 Рем. Рем.
Свинец — — .05
Железо — — .30
Олово — — .20
Цинк — — .50
Алюминий 7 6,3 7,6
Марганец — — .10
Кремний 1.8 1,5 2,2
Никель (включая Co) — — .25
Мышьяк — — .15

Приложения

Штоки клапанов, шестерни, морское оборудование, оборудование для полюсных линий, болты, гайки, корпуса клапанов и компоненты.

Получить предложение в течение 24 часов

Общие производственные процессы

Горячая штамповка, ковка, механическая обработка.

Механические свойства

Типично для стержня 1-1/2 дюйма Закалка (10%)

Твердость* Весы по Роквеллу B 90
Прочность на растяжение** КСИ 93
Предел текучести** (.5% ЕАС) КСИ 60
Удлинение** % в 2 дюймах 26

**Тестовые значения являются приблизительными и зависят от размера и ориентации образца.

Физические свойства

Теплопроводность БТЕ/(квадратный фут-фут-ч-F) 26
Удельная теплоемкость БТЕ/фунт/ºF при 68F .09
Тепловое расширение На °F от 68 до 572 F .0000100
Плотность фунтов/куб.дюйм при 68 F .278
Электропроводность* (отожженный) % IACS @ 68 F 8
Модуль упругости (растяжение) КСИ 16 000

*Объемная база

Характеристики изготовления

Емкость для холодной обработки Бедный
Емкость для горячей штамповки Отлично
Рейтинг способности к горячей штамповке (ковка из латуни =100) 80
Подходит для присоединения: Пайка/не рекомендуется
Пайка/чистовая пайка
Кислородно-ацетиленовая сварка/не рекомендуется
Дуговая сварка в среде защитного газа/ярмарка
Дуговая сварка металла с покрытием/справочная
Сварка сопротивлением Спот/Ярмарка
Шов/Ярмарка
Встык/Ярмарка

Границы | Исследование микроструктуры, трения и износа силиконизированной алюминиевой бронзы с различным соотношением порошков кремния

Введение

По сравнению с простой алюминиевой бронзой комплексная алюминиевая бронза обладает лучшей износостойкостью.Он в основном используется для изготовления фрикционных деталей в системе механической трансмиссии, таких как винт и гайка (Wharton et al., 2005; Equey et al., 2011; Wu et al., 2015). При использовании в качестве пары трения с более твердыми деталями сложный алюминий-бронза легко изнашивается, образуя много продуктов износа (Zhou et al., 2015), что влияет на срок службы деталей.

Износостойкость медных сплавов можно улучшить за счет добавления легирующих элементов (Buchely et al., 2005), подходящих процессов термической обработки и технологии покрытия поверхности (Yang et al., 2005). Имеются данные, позволяющие предположить, что фрикционные и износостойкие свойства медных сплавов в основном определяются пластической деформацией и трещинами поверхностного слоя (Mohseni et al., 2015; Rigney, Glaeser, 1978; Hirth, Rigney, 1976). По сравнению с технологией термообработки технология покрытия поверхности может улучшить твердость поверхности и износостойкость без изменения характеристик алюминиево-бронзового сплава. Среди технологий покрытия поверхности технология гальванического покрытия сильно загрязняет окружающую среду, а технология лазерной наплавки является дорогостоящей.Химико-термическая обработка использует химическую реакцию и физическую адсорбцию для осаждения проникших элементов на поверхность подложки и их постепенной диффузии на подложку с увеличением времени нагрева и выдержки и, наконец, формирования определенной толщины слоя инфильтрации. Инфильтрационный слой, полученный в результате химико-термической обработки, имеет непрерывную структуру, связанную с металлургическим соединением, высокой прочностью сцепления и не поддается расслаиванию (Qiao and Zhou, 2012; Aragoudakisa et al., 2003; Ку и Ю, 2000). Поэтому в данном исследовании используется метод химико-термической обработки пакетной цементации для снижения стоимости при эффективном улучшении свойств поверхности. Чтобы добиться химической термической обработки поверхности металла, атомы, которые необходимо проникнуть, сначала осаждаются на поверхности металла, а затем проникают в поверхность металла из пенетранта посредством химической реакции. Когда поверхностные атомы достигают определенной концентрации, они начинают проникать и диффундировать в металлическую подложку.На скорость химической реакции и скорость диффузии атомов в металлической подложке в основном влияют концентрация атомов и процесс термообработки. Парликар и др. (Parlikar et al., 2013) получили слой Al 3 Ti путем пакетной цементации, алитирования почти сплавом α-Ti29A, и исследовали его влияние на свойства сплава при растяжении. В 1983 г. Франк и др. сделали значительный шаг вперед. (Frank and Falconer, 1983) показали, что Si и Cu образуют упорядоченные соединения Cu 3 Si и сплав твердого раствора Cu 0.95 Si 0,05 , когда атомы Si проникают и диффундируют в матрицу медного сплава. Ван и др. (Wang et al., 2009) добились силицирования пакета на поверхности чистой меди с никелированием, а силиконизированный слой улучшил твердость поверхности и износостойкость чистой меди. Среднее значение микротвердости поверхности достигало HV760, а коэффициент трения составлял около 0,3.

В этой статье для пакетной цементации были подготовлены материалы с различным содержанием Si.Атомы Si адсорбируются на поверхности подложки из алюминиевой бронзы и диффундируют с образованием кремниевого инфильтрационного слоя, целью которого является повышение износостойкости слоя алюминиевой бронзы, уменьшение степени износа и продление срока службы пары трения из алюминиевой бронзы. В данной статье рассматривается оценка качества некоторых слоев, приготовленных с различным содержанием кремния, по толщине слоя, количеству отверстий, твердости. Кроме того, проанализирована микроструктура силиконизированной алюминиевой бронзы. Износостойкость силиконизированного слоя исследовали по твердости и коэффициенту трения.

Эксперимент

Пакетное силицирование

Образцы алюминиевой бронзы (QAl10-5-5) были взяты из гайки на механическом прессе с сервоприводом. Его химический состав показан в таблице 1. Размер образца алюминиевой бронзы показан на рисунке 1А. Образцы были взяты в качестве нижней пары трения для испытаний на трение и износ после силицирования набивки. Перед силицированием образцы механически полируют, а затем удаляют поверхностные пятна в абсолютном этиловом спирте с помощью ультразвука.

ТАБЛИЦА 1 .Химический состав алюминиевой бронзы QAl10-5-5 (мас.%).

РИСУНОК 1 . (A) Размер образца алюминиевой бронзы и (B) Процесс силицирования упаковки.

В этом эксперименте пенетрант состоит из трех частей: основного пенетранта, ускорителя и наполнителя. Основным пенетрантом является порошок Si чистотой 99,99%. Размер его частиц составляет 40–200 меш. NaF и NH 4 Cl были использованы в качестве ускорителя для реакции с порошком Si с образованием SiCl 2 и SiF 2 , и полученное соединение замещает Cu активными атомами Si для проникновения в подложку из медного сплава и образования интерметаллических соединений [16].Роль SiC как наполнителя заключается в предотвращении влияния спекания порошка на реакцию активных атомов Si.

Процесс испытания на силицирование показан на рисунке 1B. Засыпьте подготовленный и перемешанный пенетрант в емкость с предварительно загруженными образцами и утрамбуйте ее. Убедитесь, что толщина порошка на верхней части образца превышает 30 мм. Затем закройте контейнер огнеупорным раствором и не допускайте утечки газа. Наконец, поместите контейнер в электрическую печь быстрого нагрева для термообработки.Скорость нагрева составляла 3°C/с, а время выдержки – 12 часов. Охладите контейнер в печи. Параметры теста приведены в табл. 2. Содержание Si и SiC в основном изменялось в эксперименте. При увеличении содержания порошка Si соответственно снижается содержание наполнителя SiC. Содержание осмотического агента NH 4 Cl и NaF составляет по 3%.

ТАБЛИЦА 2 . Параметры процесса испытания.

Испытание на износостойкость и твердость

В испытании на трение нижней парой трения были пластины из силиконизированной алюминиевой бронзы и несиликонизированные пластины из алюминиевой бронзы.В верхней паре трения использовался штифт из высококачественной нитридной стали 38GrMoAl, обладающий высокой износостойкостью, высокой усталостной прочностью и высокой прочностью, диаметром 6,3 мм и длиной 22 мм. Фактическое контактное давление между фактически передающим усилие винтом и гайкой в ​​механическом прессе с сервоприводом составляло 15 МПа ~ 20 МПа, поэтому нагрузка, приложенная к штифту, должна быть в диапазоне 467,6 Н ~ 623,4 Н. Параметры испытаний на трение и износ приведены в таблице 3. Перед испытанием нижняя пара трения была пропитана смазочным маслом в течение 1 мин, чтобы поверхность образца покрылась масляной пленкой, и во время испытания смазочное масло не добавлялось.Различные пары с меньшим трением были протестированы три раза, и было взято среднее значение.

ТАБЛИЦА 3 . Параметры трения и износа.

Твердость по Виккерсу измеряли с применением нагрузки 500 г в течение 15 с. Проводили не менее трех испытаний в разных положениях образца и получали среднее значение твердости.

Результаты и обсуждение

Микроструктура силицированной алюминиевой бронзы при различном содержании Si

Для силицирования применяли четыре пенетранта с различным соотношением содержания Si 10%, 30%, 50% и 70%.Микроструктуры силиконизированного слоя при различном содержании Si представлены на рис. 2. Силиконизированный слой является прерывистым и содержит много пустот и отверстий при содержании Si 10% (рис. 2А). Максимальная глубина отверстий составляет 70 мкм, а общая толщина силиконизированного слоя составляет около 100 мкм. На рисунке 2B можно различить диффузионный слой и слой твердого раствора. Слой непрерывный и относительно гладкий, но в силиконизированном слое все же есть отверстия. Максимальная глубина отверстий составляет 50 мкм, а толщина диффузионного слоя и слоя твердого раствора составляет около 200 мкм.Как показано на рисунках 2C,D, фазы в диффузионном слое имеют неравномерное распределение. Когда содержание Si составляет 50% и 70%, силиконизированный слой составляет около 140 мкм, 130 мкм соответственно. Значительное уменьшение отверстий наблюдается на рисунках 2C, D по сравнению с рисунком 2A.

РИСУНОК 2 . Микроструктура силиконизированного слоя при различном соотношении порошков Si. (А) 10%; (Б) 30%; (С) 50%; (Г) 70%.

СЭМ-изображения силиконизированного слоя под различными пенетрантами показаны на рис. 3.Верхний слой представляет собой силиконизированный слой, а нижний слой представляет собой подложку из медного сплава. При содержании Si 30%, 50%, 70% в силицированном слое появляется блочная структура. Четкой блочной структуры не обнаружено в силиконизированном слое 10 % Si с содержанием 10 % (рис. 3А). На рисунке 3B представлены два вида больших блоков разного цвета. В силиконизированных слоях с содержанием Si 50% и 70% (рис. 3C,D) блоки меньше, чем на рис. 3B, и распределены более рассеянно. Из рисунка 3Е видно, что содержание Si является самым высоким в диффузионном слое инфильтрационного слоя.

РИСУНОК 3 . Поверхности силиконизированного слоя при различном соотношении порошков Si. (А) 10%; (Б) 30%; (С) 50%; (Г) 70%; (E) Картирование EDS с содержанием Si 30%.

Износостойкость слоя силиконизированной алюминиевой бронзы.

Твердость слоя силиконизированной алюминиевой бронзы.Твердость поверхности показана на рис. 4А путем сравнения силиконизированного образца с содержанием Si 30% и образца из несиликонизированной алюминиевой бронзы. Средняя твердость по Виккерсу несиликонизированного образца составляет 271HV1, а силиконизированного образца – 525HV1. По сравнению с несиликонизированным образцом твердость силиконизированного слоя с содержанием Si 30 % увеличивается на 93,54 %.

РИСУНОК 4 . (A) A Твердость по Виккерсу образца из силиконизированной алюминиевой бронзы и несиликонизированной алюминиевой бронзы (содержание Si 30%). (B) Испытание на сухое трение несиликонизированного образца. (C) Смазка трения силиконизированной алюминиевой бронзы и несиликонизированного алюминия. (D) Коэффициент трения при смазке силиконизированного образца через 90 мин.

Средний коэффициент трения слоя силиконизированной алюминиевой бронзы

В ходе испытания на трение смазки может произойти отказ смазки. После того, как смазочное масло не проходит испытание на трение со смазкой, трение постепенно меняется от смазывания к сухому трению, а коэффициент трения резко меняется.Испытание на сухое трение сначала проводится на несиликонизированном образце, и определяется коэффициент сухого трения, как показано на рисунке 4B. Коэффициент сухого трения колеблется в пределах 0,214∼0,427, размах колебаний 0,213, средний коэффициент трения 0,310.

Коэффициент трения при смазке образцов в силиконизированном слое с содержанием Si 30% и несиликонизированной алюминиевой бронзе показан на рисунке 4C. Видно, что коэффициент трения при смазке несиликонизированного образца начал резко возрастать после 8.79 мин. На 12 мин коэффициент трения при смазке составляет 0,343, что превышает среднее значение коэффициента сухого трения. Коэффициент трения при смазке силиконизированной алюминиевой бронзы не показал нарушения смазки в течение первых 11 минут. Хотя кривая коэффициента трения при смазке недостаточно пологая, коэффициент трения колеблется более плавно, чем у несиликонизированного образца.

Чтобы понять влияние силиконизированного слоя на коэффициент трения при смазке, коэффициент трения при смазке силиконизированного образца наблюдали в течение более длительного времени.В результате, как показано на рисунках 4D, коэффициент трения сильно колеблется в течение первых 10 минут, а диапазон колебаний составляет от 0,112 до 0,149. Через 10 мин коэффициент трения при смазке снизился до стабильной области, а средний коэффициент трения при смазке в стабильной области составляет 0,063. Кривая показала устойчивую тенденцию к снижению от 10 мин до 90 мин, а диапазон колебаний составляет 0,020. Результаты показали, что масляная пленка на поверхности силиконизированной алюминированной бронзы оставалась неповрежденной в течение 90 мин, и две поверхности не достигли стадии граничной смазки.Образцы после 90-минутного испытания на трение показаны на рисунках 5A, B. Можно обнаружить, что следы износа на поверхности несиликонизированного образца были глубокими, а на поверхности силиконизированного образца – мелкими. На рисунке 5C степень износа несиликонизированного образца составляет 0,085% при сухой смазке. В условиях смазки скорость износа несиликонизированного образца составляет 0,035%, а силиконизированного образца с 30%-ным содержанием Si составляет 0,012%. На рисунке 5D ширина следа износа составляет около 20 мкм.На поверхности трения и внутри канавки имеется большое количество мелкого мусора и небольшая часть крупного мусора. Диаметр наименьших частиц составляет менее 1 мкм, а диаметр крупных частиц составляет около 10 мкм. А продукты износа, как правило, имеют гранулированную форму и не могут образовывать большой адгезионный слой, как остатки продуктов износа несиликонизированного образца.

РИСУНОК 5 . Царапина на поверхности фрикционного образца: (А) несиликонизированный образец; (B) силиконизированный образец из алюминиевой бронзы; (C) скорость износа; (D) РЭМ дорожки износа.

Заключение

1) При малом содержании порошка Si увеличивается доля наполнителя, что снижает активность атомов Si по проникновению в поверхность алюминиевой бронзы. Следовательно, слой пропитки слишком тонкий при низком содержании порошка Si. С другой стороны, порошок кремния спекается из-за слишком малого количества наполнителя, что также снижает образование активных атомов кремния при высоком содержании порошка кремния. Соответствующее соотношение порошка кремния и наполнителя позволяет получить более толстый пропитанный слой.Таким образом, при составе силиконизирующего порошка 30 % Si + 3 % NaF + 3 % Nh5Cl + 64 % SiC, температуре нагрева 850°С и времени выдержки 18 ч определенная толщина качественного силиконизированного слоя будет получено, и подложка не будет затронута.

2) Средняя твердость по Виккерсу несиликонизированного образца составляет 271HV1, а силиконизированного образца – 524,5HV1. Можно сделать вывод, что силиконизированный слой увеличивает твердость поверхности алюминиево-бронзового сплава на 93,54%.

3) Средний коэффициент трения силиконизированного образца снижается до 40,38% по сравнению с несиликонизированным образцом. В ходе 90-минутного испытания на трение пленка смазочного масла не порвалась и не разрушилась, а коэффициент трения был чрезвычайно стабильным. Результат доказывает, что силиконизированный слой может снизить коэффициент трения и повысить износостойкость.

4) Поверхность алюминиевой бронзы образует большой адгезионный слой после пластической деформации при трении и проявляет характеристики вязкого износа.Когда поверхность алюминиевой бронзы силиконизирована, площадь пластической деформации микровыступов становится меньше, а макроскопические характеристики заключаются в том, что твердость силиконизированной поверхности увеличивается. Таким образом, в процессе трения уменьшается количество продуктов износа, а износостойкость повышается.

Заявление о доступности данных

Первоначальные материалы, представленные в исследовании, включены в статью/дополнительный материал. Дальнейшие запросы можно направлять соответствующему автору.

Авторские вклады

Соответствующий автор несет ответственность за точность описаний. FT: написание оригинального проекта и обработка данных. CW: реализация экспериментов. БЖ: доработка и редактирование. LW: предложение и ресурс. YL: план эксперимента. YZ: поставка сплава алюминиевой бронзы и предложения для целей этой статьи.

Финансирование

Эта исследовательская работа финансировалась в рамках крупного национального научно-технического проекта Китая (грант No.2018ZX04023001).

Конфликт интересов

Авторы заявляют, что исследование проводилось при отсутствии каких-либо коммерческих или финансовых отношений, которые могли бы быть истолкованы как потенциальный конфликт интересов.

Ссылки

Aragoudakisa, N.M., Stergioudisb, G., Haidara, O., and Tsipas, D.N. (2003). Сравнительное исследование боридных покрытий, полученных методом пакетной цементации и технологией кипящего слоя. Матер. лат. 57, 2399–2403.doi:10.1016/S0167-577X(02)01243-0

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Buchely, MF, Gutierrez, JC, Leon, LM, and Toro, A. (2005). Влияние микроструктуры на абразивный износ наплавочных сплавов. Одежда 259, 52–61. doi:10.1016/j.wear.2005.03.002

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Equey, S., Houriet, A., and Mischler, S. (2011). Механизмы износа и трения подшипниковых сплавов на основе меди. Одежда 273, 9–16. дои: 10.1016/j.wear.2011.03.030

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Франк Т.С. и Фальконер Дж.Л. (1983). Поверхностные составы медно-кремниевых сплавов. Заяв. Серф. науч. 14, 359–374. doi:10.1016/0378-5963(83)

-1

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Хирт, Дж. П., и Ригни, Д. А. (1976). Кристаллопластичность и расслаивающая теория изнашивания. Одежда 39, 133–141. doi:10.1016/0043-1648(76)-5

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ку, К.Х. и Ю, Т. Х. (2000). Пакетные цементирующие покрытия на сплавах Ti3Al-Nb для изменения свойств высокотемпературного окисления. Прибой. Пальто. Тех. 126, 171–180. doi:10.1016/S0257-8972(00)00546-6

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Мохсени Х., Менса Б. А., Гупта Н., Шринивасан С. Г. и Шарф Т. В. (2015). Исключительное снижение трения за счет подповерхностного пластического сдвига в дефектной нанокристаллической керамике. Матер. Рез. лат. 3, 23–29. дои: 10.1080/21663831.2014.935968

Полнотекстовая перекрестная ссылка | Google Scholar

Парликар К., Алам М. З., Саркар Р. и Дас Д. К. (2013). Влияние стойкого к окислению покрытия Al3Ti на свойства при растяжении сплава, близкого к α-Ti. Прибой. Пальто. Тех. 236, 107–117. doi:10.1016/j.surfcoat.2013.09.036

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Цяо, М., и Чжоу, К. (2012). Совместное осаждение Co и Al на суперсплавах на основе никеля методом пакетной цементации. Прибой. Пальто. Тех. 206, 2899–2904. doi:10.1016/j.surfcoat.-2011.12.01910.1016/j.surfcoat.2011.12.019

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ригни, Д. А., и Глейзер, В. А. (1978). Значение приповерхностной микроструктуры в процессе изнашивания. Одежда 46, 241–250. doi:10.1016/0043-1648(78)-4

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Wang, H., Chu, C., Sheng, X., Lin, P., and Dong, Y. (2009). Механизм образования силицирования и его свойства при цементации шламовой упаковки на электроосажденном слое никеля в медную матрицу. Дж. Уханьский унив. Технол. 24, 883–887. doi:10.1007/s11595-009-6883-6

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Уортон Дж. А., Барик Р. К., Кир Г., Вуд Р. Дж. К., Стоукс К. Р. и Уолш Ф. К. (2005). Коррозия никель-алюминиевой бронзы в морской воде. Коррос. науч. 47, 3336–3367. doi:10.1016/j.corsci.2005.05.053

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Ву, З., Ченг, Ю. Ф., Лю, Л., Лв, В. и Ху, В. (2015). Влияние термической обработки на эволюцию микроструктуры и эрозионно-коррозионное поведение никель-алюминиевого бронзового сплава в хлоридном растворе. Коррос. науч. 98, 260–270. doi:10.1016-/j.corsci.2015.05.03710.1016/j.corsci.2015.05.037

CrossRef Полный текст | Google Scholar

Ян Г.-р., Хао Ю., Сонг В.-м. и Ма Ю. (2005). Исследование структуры и свойств инфильтрационного слоя на поверхности медного сплава. Матер. науч. англ. А. 399, 206–215. doi:10.1016/j.msea.2005.03.106

Полный текст CrossRef | Google Scholar

Чжоу, К.-К., Сяо, Дж.-К., Чжан, Л., Се, X.-Л., и Ли, З.-Ю. (2015). Трибологическое поведение щетки из латунного волокна по отношению к меди, латуни, монетному серебру и стали. Одежда 326–327, 48–57. doi:10.1016/j.wear.2014.12.024

CrossRef Полный текст | Академия Google

C64200 | Кремний Алюминий Бронза

C64200 | кремний алюминий бронза | CuAl7Si2

Ключевая особенность

  • Низкая магнитная проницаемость
  • Очень легко обрабатывается
  • Устойчив к динамическим нагрузкам
  • Стойкий к коррозии

Эквивалентные характеристики

США
ASTM B 150 C64200
AMS 4631
SAE J461
ASTM B 124 C64200
ASTM 444 C64200
AMS 4633
SAE 463
ASTM B 171 C64200
ASTM B 171 C64200
AMS 4634
ASTM B 283 C64200
ASM SB 150 C64200
QQ-C-465B (1) C64200

Европейский
BS EN 12420 CW302G
BS EN 12163 CW302G
BS EN 12165 CW302G
BS EN 12167 CW302G

Спецификации Министерства обороны Великобритании
Def Stan 02 834 (ранее NES 834)

Приложения

Типичные области применения кремниево-алюминиевой бронзы C64200 включают:

Морская оборона / Военно-морской флот
Специализированные приборы, требующие низкой магнитной проницаемости, такие как защитный кожух и крепления.Морской крепеж, болты и гайки, палубное оборудование, оборудование для обращения с оружием, гидроакустическое оборудование, радиолокационное оборудование, различные компоненты морской арматуры.

Промышленное машиностроение
Искробезопасный инструмент, штоки и седла клапанов, изнашиваемые пластины, сварочные зажимы, шпиндели и компоненты клапанов, крепежные детали и подшипниковые втулки.
Специализированные автомобильные справочники.
Концевые пластины конденсатора для парогенерирующего оборудования и опреснительных установок.

Распечатай эту страницу »

Кремний Алюминий Бронза
CuAl7Si2

Американская кремниевая алюминиевая бронза, не требующая механической обработки, где ее уникальные комбинированные свойства высокой прочности, хорошей усталости, отличной коррозионной стойкости в соленой воде и низкой магнитной проницаемости делают ее популярным выбором для многих применений в морской воде.

Алюминиевая бронза C642 обладает более высокой пластичностью, чем никель-алюминиевые бронзы, и может подвергаться холодной обработке для улучшения механических свойств. Сплав также обладает отличными противозадирными и несущими свойствами.

Низкие магнитные свойства позволяют использовать сплав в приложениях ВМФ, таких как поиск мин, для приборов, таких как гидролокаторы, компасы и другие чувствительные инструменты, которые также могут требовать хорошей коррозионной стойкости в агрессивной среде.

Композиция

Элемент Cu Al Si
% Bal 6,3–7,6 1,5–2,2

Типичные механические свойства

0 90-100 мм M10
Форма Диапазон размеров Выход 0,2% УТС Удлинение, % Твердость (HB)
Imperial METRIAM KSI MPA KSI MPA%%
HR50> 2-3 « >50-80 мм 35-37 240-255 75-90 515-620 15-35 120-150
HR50 >3-4” > 80-100 мм 30-35 205-241 70-80 485-551 15-40 120-150
> 4 « >100мм 25-40 170-276 70-80 485-551 15-40 120-150

196

66 Характеры:

  • HR50 нарисован и снят стресс
  • M10 Как горячая штамповка с воздушным охлаждением

Диапазоны производства медных сплавов

Компания Copper Alloys производит одни из самых крупных поковок в отрасли.C64200 доступен в стандартной комплектации в виде стержней, стержней, блоков, колец, труб и дисков весом до 4500 кг/9900 фунтов.

Медные сплавы также регулярно изготавливают поковки специальной формы и могут увеличить массу детали до 20 000 кг/44 000 фунтов.

Компания Copper Alloys Ltd также предлагает прецизионно обработанные компоненты из всех своих сплавов, полное управление проектами и индивидуальные механические свойства, выходящие за рамки спецификации, для удовлетворения особых требований.

Вся информация предоставляется только для ознакомления и не дает никаких гарантий для конечного применения.

Типичные физические свойства

9 Определение тепла 77

7 индекс обработки

7 Range

7 Хорошо

7 CryogiC

Метрический9
Плотность 0,278 фунтов / ³ @ 68º F 7700 кг / м³ @ 20ºC
Удельный гравитация 7.69 7.69
0,09 BTU / LB º F @ 68º F 377J / кг ºC @ 20 ºC
Электрическая проводимость 8% IACS @ 68º F 0.047Mega Siemens / см @ 20 ºC
Теплопроводность 26 BTU/ft²/fthr/ º F) @68º F 0,450 Вт/см/ ºC @20 ºC
0 Тепловое расширение0 x10ˉ 6 / º f (68-572 º F) 17,3 x10ˉ 6 / ºC (20-300 ºC)
Электрическое сопротивление электрическим сопротивлением 129ΩCMIL / FT @ 68º F 21.55μ ωCM @ 20 ºC
относительная магнитная проницаемость
60 (на основе бесплатной обработки латуни 100%)
модуль жесткости 6000ksi 41370 MPA
модуль упругости (в напряжении) 16000ksi 111000 MPA
1795-1850 ºF 980-1010 ºC
Горячий рабочий диапазон 1380-1560 ºF 750-850 ºC
Холодная Работа
Сохраняет свойства до — 302 ºF (-190 ºC)
повышенные температуры Удерживает свойства до 570 ºF (300 ºC)

Оптимизированное производство материалов

  1. Возможности пробной и чистовой обработки — Компания Copper Alloys Ltd также производит компоненты, изготовленные для печати, из всех своих сплавов.
  2. Полное высококонтролируемое управление проектами доступно для всех комплектов и компонентов.
  3. Специализированные и индивидуальные механические свойства за пределами спецификаций для удовлетворения особых требований.

Присоединение

Рекомендуемые сварочные процессы
  1. Вольфрамовый инертный газ (TIG) или газовая вольфрамовая дуга (GTAW)
  2. Металлический инертный газ (MIG) или газовая дуговая сварка (GMAW)
  3. Ручная дуга (MMA)
  4. Сварка трением
  5. Лазерная сварка
  6. Пайка или пайка в кислородно-ацетиленовой среде (не рекомендуется)

Copper Alloys Ltd имеет возможность модифицировать существующие сплавы для улучшения характеристик.Многие клиенты извлекли из этого выгоду в прошлом.

Чтобы обсудить ваши требования, позвоните техническому специалисту компании Copper Alloys Ltd по телефону +44 (0) 1782-816888 или отправьте электронное письмо по адресу [email protected]

Эти данные являются ориентировочными и не должны рассматриваться как замена полной спецификации, из которой они взяты. В частности, требования к механическим свойствам сильно различаются в зависимости от температуры, продукта и размеров продукта. Информация основана на наших текущих знаниях и предоставляется добросовестно.Тем не менее, Компания не несет никакой ответственности в отношении любых действий, предпринятых какой-либо третьей стороной в связи с этим.

Поскольку указанные продукты могут использоваться для самых разных целей, и поскольку Компания не контролирует их использование; Компания специально исключает все условия или гарантии, выраженные или подразумеваемые законом или иным образом в отношении размеров, свойств и/или пригодности для какой-либо конкретной цели.

Любые советы, данные Компанией любой третьей стороне, даются только для помощи этой стороне и без какой-либо ответственности со стороны Компании.Любой договор между Компанией и клиентом регулируется Условиями продажи Компании. Объем обязательств Компании перед любым клиентом четко указан в этих Условиях, копия которых предоставляется по запросу.

Как анодировать алюминий с высоким содержанием меди и кремния


«Образование, алоха и развлечения… с 1989 года»

Сегодня пятница, 01.04.22, и ваши вопросы и ответы приветствуются!
Присоединяйтесь к этому редкому сайту «без регистрации/мы вас не отслеживаем»

——

1996 г.

В настоящее время занимается анодированием с высоким содержанием меди (1-1.

Руководство по алюминию
«Хромирование — анодирование — твердое покрытие»
by Robert Probert
(мы продали более 750 копий без запроса на возврат)

«Обработка поверхности и отделка алюминия и его сплавов»
Wernick, Pinner & Sheasby
из Abe Books
или

Партнерская ссылка
(комиссионные от ваших покупок делают возможным использование Finishing.com)

1996 г.

Медь и кремний мешают процессу анодирования.Легирующие элементы с высокой электропроводностью, такие как медь, имеют тенденцию отвлекать энергию от процесса, создавая места для инициирования явления «горения». Элементы с низкой проводимостью, такие как кремний, препятствуют образованию анодной пленки. Концентрация, распределение и форма этих легирующих элементов оказывают существенное влияние на толщину, однородность и твердость покрытия. Многие из этих ограничений можно преодолеть с помощью уникального процесса нанесения твердого покрытия LukonDC. Вопреки общепринятому мнению, твердые толстые покрытия толщиной до 75 мкм возможны и производятся каждый день.


Finishing.com стал возможным благодаря …
этот текст заменяется на bannerText

Отказ от ответственности. На этих страницах невозможно полностью диагностировать проблему чистовой обработки или риски операции. Вся представленная информация предназначена для общего ознакомления и не является профессиональным мнением или политикой работодателя автора. Интернет в значительной степени анонимен и непроверен; некоторые имена могут быть вымышленными, а некоторые рекомендации могут быть вредными.

Если вы ищете продукт или услугу, связанную с отделкой металлов, проверьте следующие каталоги:

О компании/Контакты    —    Политика конфиденциальности    —    ©1995-2022 Finishing.com, Пайн-Бич, Нью-Джерси, США материалы — Sandvik Materials Technology Сплавы

Osprey™ CE предлагают множество преимуществ по сравнению с большинством конкурирующих материалов. Например, сплавы CE легче конкурирующих материалов, таких как:

.
  • Алюминиевые сплавы
  • Алюминийкарбид кремния (AlSiC)
  • Железо-никелевые сплавы (например,грамм. Ковар * , Сплав 49, Ф15)
  • Титан (Ti)
  • Медь-молибден (Cu-Mo)
  • Медь-вольфрам (Cu-W)
  • Сталь
    • Сплавы CE

также имеют контролируемые коэффициенты расширения при любом предварительно выбранном значении в диапазоне от 5 до 17 частей на миллион/°C.

В таблицах показано сравнение сплавов CE с другими терморегулирующими и упаковочными материалами с точки зрения, например, плотности, коэффициента теплового расширения, теплопроводности и удельной жесткости.

Корпуса Для Сплавы
Конкурентные материалы Сплавы Osprey™ CE
 Преимущества сплава СЕ по сравнению с конкурирующими материалами
Медь-85% вольфрама (CuW) CE7 использует значительно более дешевое сырье и имеет 1/6 плотности.
Медь-85% молибдена (CuMo) CE7 использует значительно более дешевое сырье и имеет 1/4 плотности.
Ковар * (Фенико) CE7 и CE9 сопоставимы по цене, но их плотность в 1/3 меньше, а теплопроводность в 6–9 раз больше, что устраняет необходимость в радиаторах.CE7/9 обычно не требуют термической обработки и не имеют заусенцев.
Алюминий-карбид кремния (AlSiC) CE7 и CE9 не требуются пресс-формы, поэтому прототипы могут быть доставлены быстро и с гораздо меньшими затратами на настройку. CE7/9 легко поддаются механической обработке и нанесению покрытия.
Бериллий-окись бериллия (Be-BeO) CE являются экологически чистыми и нетоксичными.
Титан CE9 или CE11 имеют вдвое меньшую плотность и в 6 раз большую теплопроводность.
Алюминиевые сплавы (например, 6061) CE17 на 5 % легче, на 30 % жестче и имеет более низкий КТР, чем сплав 6061 Al, как и многие материалы для ламинированных плит (например, FR4). CE17 также менее подвержен заусенцам.
Медь CE17 на 1/4 легче, прочнее и легче в обработке.
Сталь CE13/11 имеют аналогичные коэффициенты теплового расширения, но составляют 1/3 плотности.

Плотность

Сплавы

Osprey™ CE имеют практически самую низкую плотность, имеющиеся в продаже сплавы с контролируемым расширением и предлагают значительные преимущества в весе по сравнению с большинством других часто используемых материалов, таких как сплавы CuW, CuMo, Kovar * , Ti, AlSiC и Al.
Механические свойства для сплавов CE

Коэффициент теплового расширения

Сплавы

Osprey™ CE демонстрируют диапазон КТР в зависимости от содержания Al и Si. Например, CE7 (70% Si) соответствует КТР оксида алюминия, LTCC и GaAs; в то время как CE17 (27% Si) соответствует КТР Cu и некоторых материалов для ламинированных плит.
Термические свойства для сплавов CE

Теплопроводность

Сплавы

Osprey™ CE обладают гораздо более высокой теплопроводностью, чем титан и сплавы Kovar * , и поэтому корпуса можно изготавливать без радиаторов.
Термические свойства для сплавов CE

Удельная жесткость

Высокая удельная жесткость сплавов с контролируемым расширением, таких как CE7, позволяет изделиям оставаться чрезвычайно плоскими во время термоциклирования.
Механические свойства для сплавов CE

Сплав КТР, миллионных долей/ºC Тепловой, Вт/мК Плотность, г/куб.см Модуль, ГПа Текучесть, МПа
Ал6061 22,6 210 2.7 70 140
Медь 16 385 8,9 110 33
CE17 16,0 150 2,6 92 150
Сталь 12,2 52 7,8 200 180
Титан 8,9 17 4,5 116 140
CE11 11.0 150 2,55 110 150
Cu-4CuMo-Cu 8,0–10,0 170 10,0 195 630
Алюминий графит 7,5/23 190 2,5 89 160
CE7 7,2 120 2,5 125 110
Al SiC 6.8 170 3,0 290 450
Cu 85% W 6,8 180 16,4 360 1150
Медь 85% Мо 6,8 165 10,0 310 1000
Ковар 6,0 15 8,4 131 345
Молибден 5.2 140 10,2 330 415
Сплав Покрытие Станок Сварка Формовка
Ал6061 Хорошо Хорошо Хорошо Хорошо
Медь Хорошо Хорошо Хорошо Хорошо
CE17 Хорошо Хорошо Хорошо Хорошо
Сталь Хорошо Хорошо Хорошо Хорошо
Титан Ярмарка Ярмарка Ярмарка Хорошо
CE11 Хорошо Хорошо Хорошо Бедный
Cu-4CuMo-Cu Ярмарка Бедный Бедный Ярмарка
Алюминий графит Бедный Хорошо Бедный Хорошо
CE7 Хорошо Ярмарка Бедный Бедный
Al SiC Бедный Бедный Бедный Бедный
Cu 85% W Ярмарка Ярмарка Бедный Бедный
Медь 85% Мо Ярмарка Ярмарка Бедный Бедный
Ковар Хорошо Хорошо Хорошо Хорошо
Молибден Ярмарка Бедный Бедный Бедный
.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован.